Стены железобетонные: Как строятся стены из монолитного железобетона

Содержание

Не удается найти страницу | Autodesk Knowledge Network

(* {{l10n_strings.REQUIRED_FIELD}})

{{l10n_strings.CREATE_NEW_COLLECTION}}*

{{l10n_strings.ADD_COLLECTION_DESCRIPTION}}

{{l10n_strings.COLLECTION_DESCRIPTION}}
{{addToCollection.description.length}}/500

{{l10n_strings.TAGS}}
{{$item}}

{{l10n_strings.PRODUCTS}}

{{l10n_strings.DRAG_TEXT}}

 

{{l10n_strings.DRAG_TEXT_HELP}}

{{l10n_strings. LANGUAGE}}
{{$select.selected.display}}

{{article.content_lang.display}}

{{l10n_strings.AUTHOR}}

 

{{l10n_strings.AUTHOR_TOOLTIP_TEXT}}

{{$select.selected.display}}

{{l10n_strings.CREATE_AND_ADD_TO_COLLECTION_MODAL_BUTTON}}
{{l10n_strings.CREATE_A_COLLECTION_ERROR}}

XIII.

Стены из слоистых железобетонных панелей / КонсультантПлюс

Характер повреждений

Количественные характеристики повреждений

Степень повреждений (процентов)

Примерный состав восстановительных работ

Незначительные повреждения отделки панелей, трещины, выбоины

ширина трещин до 0,3 мм

1 — 10

заделка трещин и выбоин

Выбоины в фактурном слое, ржавые потеки

11 — 20

заделка выбоин, ремонт фактурного слоя

Отслоение раствора в стыках, трещины на наружной поверхности, следы протечек в помещениях

ширина трещин до 1 мм

21 — 35

герметизация швов, заделка трещин с восстановлением отделочных покрытий

Трещины, выбоины, отслоение защитного слоя бетона, протечки и промерзание в стыках

ширина трещин до 2 мм

36 — 50

восстановление защитного слоя, герметизация швов, заделка трещин, утепление части стыков

Горизонтальные трещины в простенках и вертикальные в перемычках, выпучивание бетонных слоев, протечки и промерзание панелей

ширина трещин до 3 мм, выпучивание до 0,5 процента расстояния между опорными участками панелей

51 — 65

местное усиление отдельных простенков и перемычек, заделка трещин, герметизация швов, утепление части стен

Трещины в простенках и перемычках, разрушение утеплителя, протечки и промерзание

ширина трещин более 3 мм

66 — 80

замена утеплителя, усиление перемычек и простенков, герметизация швов и заделка трещин

Трещины и деформации, разрушение и оседание утеплителя, протечки и промерзание панелей

81 — 100

замена панелей

Стены из железобетонных и легкобетонных панелей

Навигация:
Главная → Все категории → Реконструкция и ремонт жилых зданий

Стены из железобетонных и легкобетонных панелей

Стены из железобетонных и легкобетонных панелей

Стены из крупноразмерных панелей, изготовляемых из обычного или легкого бетона, индустриальны. Применение таких стен позволяет улучшить качество и снизить массу зданий, а по сравнению с кирпичными фахверковыми требуется в 2—3 раза меньше металла, и такие стены на 30—40% менее трудоемки.

Панельными стенами ограждают отапливаемые и неотапливаемые здания независимо от материала и конструкции каркаса при шаге колонн 6 и 12 м. Высоту панелей в большинстве случаев принимают размером 1,2 и 1,8 м. Рекомендуются также панели высотой 0,9 и 1,5 м.

Низ первой по высоте панели совмещают, как правило, с отметкой пола здания. По конструктивным и монтажным условиям верхний ряд панелеи в пределах высоты помещения рекомендуется устанавливать ниже ферм на 0,6 м, а верхний ряд панелей в пределах высоты ферм — ниже верхнего пояса на 0,3 м.

Рис. 1. Схемы раскладки панелей в стенах одноэтажных зданий:
а — в продольных стенах; 6 — в торцовых; 1-3 — при железобетонных балках и фермая покрытия; 4-5 — при стальных фермах покрытия

Стены неотапливаемых зданий при шаге колонн 6 м возводят из ж е-лезобетонных ребристых, часторебристых и плоских панелей (рис. XI1-4, а — в). Длина панелей 5980 мм, ширина 1185 и 1785 мм. Плоские панели изготовляют также длиной 2980 и шириной 1485 мм. Стены неотапливаемых зданий с шагом колонн 12 м монтируют из ребристых панелей размером 11970X (1185 и 1785) мм (рис. XII-4, г). Панели изготовляют из бетона марок 200—400 с обычной и преднапря-женной арматурой.

Рис. 2. Железобетонные панели для стен неотапливаемых здании:
а — ребристые длиной 6 м; б — часторебристые длиной 6 м; в — плоские длиной 6 м; г — ребристые длиной 12 м

Стены отапливаемых зданий возводят из многослойных и сплошных панелей. Многослойная панель состоит из двух железобетонных ребристых плит, расположенного между ними утеплителя и пароизоляции. Панели имеют длину 5980 мм, ширину 1185и 1785мм и толщину 280 и 300 мм. Плиты панелей соединяют между собой сваркой закладных элементов.

Панели сплошного сечения делают из ячеистых бетонов объемной массой 600—1000 кг/м3 марки не ниже 35 и легких бетонов объемной массы 900—1200 кг/м3 марки не ниже 50. Длина панелей 5980, 2980 и 1480 мм, ширина 885, 1185, 1485 и 1785 мм, толщина 160, 200, 240 и 300 мм. Армируют панели пространственными каркасами. Панели изготовляют с фактурными слоями из дементно-песчаного раствора марки 100.

Панели сплошного сечения применяют и при шаге колонн 12 м. Внешние слои панели состоят из керамзитобетона марки 250 объемной массой 1800 кг/м3 (толщина слоев по 40 мм), а средний — из крупнопористого керамзитобетона марки 50 объемной массой 1000 кг/м3. Панели армируют сварными сетками и каркасами, собранными в армоблоки.

Для промышленных зданий применяют и комплексные пане-л и, состоящие из продольных ребер, выполненных из бетона марки 400, стенки и поперечных ребер из легкого бетона. Длина таких панелей 11 970, ширина 1185, 1785 и 2385 и толщина стенки 140 мм. Ребра плиты армируют высокопрочной преднапряженной проволокой, а стенку — сетками из холоднотянутой проволоки.

Наружные поверхности панелей иногда отделывают мраморной или гранитной крошкой, слюдой и т. п. Однако создаваемая при этом шероховатая поверхность стен загрязняется пылью и трудно очищается. Целесообразнее облицовывать стеновые панели коврово-мозаичной стеклянной или керамической- плиткой. Кроме красивого внешнего вида такие панели имеют высокие эксплуатационные качества и долговечны.

Стены из рассмотренных панелей могут быть навесными с ленточным остеклением или с проемами, расположенными через шаг колонн, а также самонесущими с простенками шириной 1,5 и 3 м. Высоту самонесущих стен определяют расчетом на смятие панелей в местах опирания на фундаментные балки. В случае устройства цоколя из ячеистобетонных панелей последние защищают влаго- и морозостойкими материалами.

Углы зданий со стенами из железобетонных панелей монтируют из специальных угловых элементов, а со стенами из панелей сплошного сечения — с помощью панелей, удлиненных на толщину стены и располагаемых со стороны продольных стен.

Рис. 3. Панели для стен отапливаемых зданий:
а — трехслойная железобетонная длиной 6 м; б — сплошная из легкого бетона длиной 6 м; в — керамзитобетонная длиной 12 м; г — комплексная длиной 12 м; 1 — соединительная планка 30X10X160 мм; 2 — пароизолядия

Рис. 4. Варианты разрезки стен одноэтажных зданий:
а — при ленточном остеклении; б — то же, сплошном; в-д — при отдельных проемах; 1 — деревянные оконные панели размером 1,2X6 м; 2 — оконные панели из труб 1,8X6 м; 3 — то же, из гнутых профилей; 4 — деревянные переплеты-блоки 1,2(1,8)Х4,5 м; 5 — деревянные оконные панели 1,2(1,8) ХЗ м

Варианты разбивки продольных стен на панели предопределяются характером остекления, которое может быть ленточным или в виде отдельных проемов. Чаще всего предусматривают двухъярусное остекление, размещая между ярусами один или два ряда панелей, являющихся перемычками. При двухярусных проемах обеспечивается более эффективная аэрация помещений.

Наибольшая высота проема зависит от прочности оконных панелей. С целью ограничения ветровых нагрузок на импосты и панели-перемычки при шаге колонн 6 м она не должна превышать 12 м для первого яруса остекления и 5,4 м для последующих ярусов.

Толщину горизонтальных швов между панелями принимают равной 15 мм, вертикальных — 20 мм при длине панелей 6 м и 30 мм — при панелях длиной 12 м.

Особое внимание при устройстве панельных стен необходимо обращать на качество заделки швов. Надежная герметизация швов является залогом длительной сохранности как панелей, так и деталей их крепления к колоннам.

В результате температурных и усадочных деформаций панелей толщина швов периодически изменяется, а поэтому материал шва должен» быть упругим и эластичным, а также плотным, водонепроницаемым, ат-мосферостойким и с требуемыми теплотехническими качествами. В противном случае возможно продувание, увлажнение и промерзание швов,, что может вызвать разрушение кромок панелей, материала заполнения швов и коррозию деталей крепления панелей к колоннам.

Всем этим требованиям в наибольшей мере удовлетворяют упругие-синтетические профильные прокладки из пороизола, пенополиуретана, гернита, а также герметизирующие мастики УМ-40, УМС-50 и др. Це-ментно-песчаный раствор в качестве материала швов применять не рекомендуется.

Навесные панели стен, размещаемые над оконными проемами, устанавливают на стальные столики, привариваемые к колоннам. Такие столики предусматривают и на глухих участках стен. В последнем случае-расстояние между столиками по вертикали принимают из условия неразрушения панелей от вышележащего участка стены. В самонесущих стенах надоконные панели опирают на простенки.

Крепление панелей к колоннам должно быть прочным и податливым, учитывающим подвижность панелей в результате температурных деформаций и неравномерной осадки каркаса. Детали крепления панелей в зданиях с повышенной влажностью воздуха размещают так, чтобы имелся доступ для их осмотра и ремонта.

Применяют несколько типов креплений панелей к колоннам. На рис. XII-7, а показано крепление из уголков, расположенных в разных плоскостях; один уголок приваривают к колонне, другой — к панели. При заполнении швов упругими материалами уголок, привариваемый к панели, заменяют скобой, фиксирующей толщину шва.

Менее металлоемким является крепление посредством анкера и пластинки. В зданиях с повышенными требованиями к интерьеру применяют крепление скрытого типа (к наружной грани колонн) . Оно состоит из двух пластин с вырезами в виде скобы и крюка. Скобу крепят к колонне, а крюк — к панели. Между собой панели соединяют арматурными стержнями.

Некоторые детали панельных стен приведены на рис. XI1-8.

Рис. 4. Детали крепления стеновых панелей к колоннам:
а — посредством двух уголков; б — при помощи уголка и скобы; в — посредством анкеров; г — скрытое посредством скобы и крюка; 1 — стеновая панель; 2 — уголки 125X14 мм; 3 — колонна; 4 — цементный раствор М 50; 5 — скоба из полосы 60X16 мм; б — упругий материал; 7 —стержень диаметром 14 мм; 8 — пластинка 100X50 X 6 мм; 9 — пластинка 80X55X14 мм; ГО —пластинка 120X34X12 мм; 11 — стержень диаметром 14 мм

Рис. 5. Некоторые конструктивные детали панельных стен:
а — разрез продольной стены; б — крепление угловых панелей к фахверковой стойке; в — крепление рядовых парапетных панелей к стальной насадке; 1 — фахверковая колонна; 2 — стальная насадка; 3 — стальная надставка

Похожие статьи:
Подкрановые балки

Навигация:
Главная → Все категории → Реконструкция и ремонт жилых зданий

Статьи по теме:

Главная → Справочник → Статьи → Блог → Форум

Устройство монолитных железобетонных стен, пилонов, колонн

В современном малоэтажном строительстве широкое распространение получили бетонные монолитные стены. Причина столь высокой популярности скрывается в многообразии форм и конструкций, которые можно получить, применяя этот метод строительства, а также в удобстве использования промышленных систем опалубки.

Методы монолитного строительства позволяют превращать дом в единый блок, устроенный по образцу сот, функционирующих как неделимая система. Это выгодно отличает его от зданий, состоящих из железобетонных элементов, изготовленных на заводе. Дом, собранный из «кубиков», обходится намного дороже, нежели монолитное здание, стены которого возводятся на месте стройки с применением опалубки.

Трехслойные монолитные стены – они такие разные

В процессе строительства используют щитовую сборную опалубку и несъемную опалубку. Стена состоит из трех слоев – наружного, внутреннего и утеплителя, расположенного между ними. Применение съемной опалубки позволяет реализовать различные конструктивные решения трехслойных монолитных стен:

— с монолитным наружным слоем;
— с кирпичным наружным слоем;
— с наружным слоем из полимерной штукатурки.

При возведении стены с монолитным наружным слоем бетонирование внутреннего и наружного слоев осуществляется одновременно. Еще до начала этой операции в промежутке между ними устанавливается термопакет. Каждый слой укрепляется каркасом из арматуры. Наружный слой бетона должен иметь не меньше 70 мм в толщину, внутренний – не меньше 160 мм. Арматурные каркасы обоих слоев скрепляют между собой вязальной проволокой или сваркой во избежание деформирования стены. Толщина утеплителя зависит от климатической зоны, в которой строится дом, и может значительно варьироваться в зависимости от климатических показателей.

Если наружный слой выполняется не из бетона, а из кирпича, то порядок работ будет следующим: сначала создается внутренний слой толщиной не менее 160 мм. Арматурные выпуски, выступающие из этого слоя, на время заливки бетона загибают, а после удаления опалубки вновь разгибают и крепят к ним термопакет. Последний шаг к формированию стены – укладка кирпича.

При возведении стены с наружным слоем из полимерной штукатурки работы проводятся в том же порядке. Сначала возводится внутренний монолитный слой, затем к нему прикрепляют утеплитель, а затем на сетку укладывается слой штукатурки из полимерных материалов.

Возведение стен методами монолитного строительства – эффективная и экономная технология. Наша компания производит устройство монолитных стен, колонн и пилонов на объектах любой сложности.

Железобетонные стены 833, VII — Энциклопедия по машиностроению XXL



Рис. 29. Экспериментальная и теоретическая (рассчитанная способом, предложенным С. П. Алексеевым) кривые, характеризующие звукоизолирующую способность железобетонной стены




Рис. 30. Частотные характеристики звукоизолирующей способности железобетонной стены толщиной 5 см, полученные различными методами










Вариант, подвески на спиральных пружинах. . Вес железобетонной стены 6400 кГ вес адсорбента 156 кГ вес двух человек обслуживающего персонала 140 кГ вес коробки двери 90 кГ общий вес 6786 кГ.  [c.144]

Прокладка трубопроводов через железобетонные стены  [c.248]

Чтобы обеспечить благоприятное распределение тока, на железобетонной стене в местах ввода трубопроводов необходимо предусмотреть электроизолирующее полимерное или битумное покрытие толщиной не менее 2 мм по окружности диаметром не менее 1 м вокруг оси трубопровода, доходящее до поверхности земли [10]. Такое покрытие необходимо выполнить и на железобетонных поверхностях, находящихся на расстоянии менее 4 м от защищаемых объектов, например от трубопроводов для охлаждающей воды.  [c.289]

Значительные блуждающие токи могут быть впрочем вызваны кранами, работающими на постоянном токе и предназначенными для погрузки и разгрузки судов подкрановые пути используются для отвода обратного тока. Подкрановые пути проходят параллельно бассейну порта, железобетонным стенам причалов и металлическим шпунтовым стенкам. Эти сооружения воспринимают значительную часть блуждающих токов и благодаря своему малому продольному сопротивлению пропускают их дальше. Однако заметное влияние блуждающих токов на суда может ожидаться лишь в исключительных случаях. Напротив, трубопроводы и кабели, проложенные в земле на берегу, подвергаются сильной опасности коррозии. Здесь имеется возможность применить для защиты этих сооружений дренажи или усиленные дренажи блуждающих токов.  [c.336]

При аварийной ситуации на АЭС общее повышение температуры внутри оболочки может достичь 140—150 °С и местное, в зоне пароводяной струи, — 300° С. Высокая температура внутри оболочки действует несколько часов — за это время железобетонная стена прогревается не по всей толщине. Однако в местах ЭП металлические патрубки служат мостиками теплопроводности, через которые бетон прогревается по всей толщине и получает в связи с этим дополнительные напряжения. При большом количестве ЭП в одном месте может произойти прогрев пятна оболочки, что приведет к снижению усилий предварительного напряжения в окружающей его зоне, а следовательно, к снижению трещино-стойкости этих участков оболочки.[c.18]












На рис. 6.2 представлен пример компоновки АЭС с ВВЭР-1000, из которого видно, что реакторно-парогенераторный цех двухконтурной АЭС располагается внутри герметичной железобетонной оболочки. Для реакторов ВВЭР-1000 диаметр ее цилиндрической части составляет 47,7 м, а ее высота —67,5 м. В верхней части она перекрыта сферическим куполом. Оболочка обеспечивает биологическую защиту и локализацию радиоактивности в нормальной эксплуатации. Кроме того, внутри оболочки реактор и парогенераторы разделяются круговой железобетонной стеной толщиной —1,5 м, предназначенной для биологической защиты (см. рис. 6.2).  [c.57]

Прежде всего нужно указать, что при переходе от монолитных и сборно-монолитных к сборным железобетонным фундаментам сетка колонн была оставлена без изменения. Положительными новшествами являются замена поперечных железобетонных стен сборными железобетонными рамами и отказ от части консолей.[c.290]

Данные экспериментальных исследований. Исследования влияния теплопроводных включений на температуру внутренней поверхности сборных железобетонных стен проведены лабораторией теплофизики Института строительной техники Академии архитектуры СССР в лабораторных условиях и на опытных объектах.  [c.108]










I — железобетонная стена 2 — изоляция из рулонного материала 3 —слой химически стойкого материала 4 — заполнение швов химически стойкой замазкой 5 — скобы из нержавеющей стали 6 строительный клинкер.  [c.288]

J — железобетонная стена 2 — изоляция — 3 слоя битумного рулонного материала 3 — цементный раствор 4 — строительный клинкер 5 — эпоксидная замазка 6 опорный фланец 7 — стальная труба 8 — гильза 9 — просмоленный конопляный шнур 10— болт Л — поджимная плита 12 — стальной фланец 13 — непроницаемый стальной шов.  [c.291]

Совершим путешествие в лабораторию, где ведутся работы с радиоактивными изотопами. Такие лаборатории называют горячими . В них не присутствует ни один человек. Люди, наблюдающие за поведением облученного в реакторе материала, находятся за толстыми железобетонными стенами. В комнате операторов имеются приборы для управления всеми операциями с радиоактивными веществами и наблюдения за ними.  [c.152]

Камеры находятся ниже уровня земли, и состоят из тяжелых железобетонных стен и крыши. Верхние части камер расположены над поверхностью земли. В этих частях имеются вентиляторы и установка для сжижения воздуха, удовлетворяющая потребность в азоте и кислороде всей Национальной станции испытания реакторов.  [c.26]

Рамный фундамент представляет собой жесткую раму, состоящую из продольных железобетонных стен или опорных стоек, соединенных между собой в продольном и поперечном направлениях металлическими балками, или ряд портальных металлических рам, связанных сверху в продольном направлении металлическими балками.  [c. 77]

Так что и железобетонные стены, и стены оштукатуренные можно окрашивать одними и теми же видами лакокрасочных материалов. Из их числа пригодными являются практически все описанные в этой книге, если только они подходят по цвету и превращаются в покрытия при обычной температуре.  [c.86]

В том случае, если шахта лифта имеет железобетонные стены, для укладки брусков к закладным деталям приваривают металлические уголки. Уложив на расстоянии 700—800 друг от друга два сосновых бруска, на них устанавливают шаблон, на котором нанесен центр положения кабины со взаимно перпендикулярными осями, соответствующими осям кабины.  [c.146]



Рис. 5.40. Зависимость эквивалентной продолжительности пожара /экв Зля несущих железобетонных стен от времени по-жара t для П В



Результаты расчетов эквивалентной продолжительности пожара для условий объемных пожаров представлены в виде номограмм для конструкций железобетонных плит перекрытий на рис. 5.38, для железобетонных центрально сжатых колонн — на рис. 5.39 и для несущих железобетонных стен — на рис. 5.40.  [c.291]

В целях безопасности дуговые печи монтируют в камере с толстыми железобетонными стенами и перекрытиями. Щит управления располагается за бетонной стеной.  [c.266]

К тонким (менее 250 мм), но достаточно прочным бетонным и железобетонным стенам шахты направляющие крепятся болтами, как показано на фиг. 104. в, ж. Отверстия диаметром 50—60 мм для пропуска крепящих болтов пробиваются при монтаже или оставляются при кладке стен. Снаружи шахты ставя гея соответствующие шайбы, которые, как и головки болтов, заделываются в штукатурке.  [c.171]

Железобетонный блок фундамента установлен на стальных пружинах, опирающихся на железобетонную плиту (рис. .14) в огражденном железобетонными стенами подвале. Опорная плита и стены подвала разделены швом, чтобы плита могла садиться независимо от стен и чтобы уменьшить передачу вибраций от плиты на стены. В четырех нижних углах между опорной плитой и блоком фундамента встроены специальные демпферы по типу рис. 1.5 для того, чтобы колебания, вызванные ударом  [c.147]

Наружные железобетонные стены, ограждающие формовочную машину, армируют двойными сетками, используя в качестве вертикальной арматуры стержни диаметром 12—16 мм при грузоподъемности машин до 15 т или стержни диаметром 16— 20 мм при большей грузоподъемности машин. В качестве продольной арматуры применяют стержни диаметром 10—12 мм с шагом 300—400 мм. Сетки связывают между собой поперечными стержнями диаметром 10—12 мм через 600—800 мм в горизонтальном и вертикальном направлениях.  [c.122]

Пример 3.10. Определить степень ослабления шума О между вентиляционной камерой, находящейся в зоне ТО-2 и смежным помещением — конторкой мастера, которую может обеспечить глухая железобетонная стена площадью 5=20 м при звукоизолирующей способности / =50 дБ на частоте 1000 Гц, если звукопоглощение в смежном помещении Л с =5 м .[c.73]

При количестве этажей более 60 применяют бескаркасные схемы с поперечными несущими стенами, выполняющими роль диафрагм жесткости (см. рис. 121,(3,е). Совместная работа поперечных стен при действии горизонтальных нагрузок обеспечивается дисками перекрытий, стеновым заполнением и системой горизонтальных и вертикальных связей, лежащих в плоскости наружных и внутренних стен. Такие схемы предполагают применение монолитных железобетонных стен с жестким армированием (из прокатных профилей).  [c.150]

В Австралии производилась вырезка кислородным копьем дверных и оконных проемов больших размеров в железобетонных стенах. Для работы применялись трубки из малоуглеродистой стали наружным диаметром 12,7 мм со вставленной в них проволокой диаметром  [c.223]

Пример. Требуется определить граничную частоту железобетонной стены толщиной 5 см. Скорость распространения звуковых волн в бетоне 4500 м1сек, толщина стены 5 см. Подставляя эти данные в формулу (123), получим  [c.84]

На рис. 30 показаны результаты построения частотных характеристик звукоизоляции однослойной железобетонной стены толщиной 50 мм по методу С. П. Алексеева (кривая /), Уоттерса (кривая 2) и В. И. Заборова (кривая, ).  [c.90]



Рис. 31. Экспериментальная и теоретическая (рассчитанная способом, предложенным В. И. Заборовым) кривые, характеризующие звуко-няолирующую способность железобетонной стены










Пример. Площади поверхностей, ограждающих кабину, составляют потолок 2 лё, пол 12 м», четыре стены 29,4 лА, всего 53,4 Элементы ограждения весят железобетонная стена толщиной 50 мм —120 штукатурка толщиной 25 мм —40 /сГ/ж , звукопоглотитель — 3 кГ1м . Вес 1 ограждения равен 163 кГ.  [c.100]

В целях ограничения и локализации блуждающих токов в пространстве зданий следует предусматривать мероприятия по конструктивному электросекционированию. В отделении электролиза перекрытие, на котором устанавливаются электролизеры, должно быть отделено электроизоляционным швом от примыкающих к нему железобетонных стен, колонн, перекрытий других отделений. Железобетонные площадки и перекрытия под электролизерами должны  [c.43]

Производственные корпуса с железобетонными колон нами, крозля из рузе ойда по сборным железобетон ным плитам с утеплителем. Междуэтажные перекры тия — сборный железобетон. Стены из кирпича или блокоз. При строительной кубагуре до 45 000.  [c.129]

Необходимо отметить, что после проведенных расчетов и анализа полученных результатов инженеры — проектировщики организации Башпром-стройпроект совместно с профессором кафедры Технология строительного производства и фундаменты , д.т.н. Гончаровым Б.В. выполнили расчеты возведенной части монолитной железобетонной стены гаража как подпорной стенки. Был выполнен расчет на динамическое действие объема грунта (рис. 11, поз. 2), ограниченного вертикальной стенкой откоса, при внезапном обрушении. Расчеты показали, что прочность стены обеспечена. Это позволило отказаться от вариантов мероприятий по обеспечению устойчивости откоса, а подрядчику — продолжить строительно-монтажные работы.  [c.22]

Примером дополнительной защиты от радиоактивного излучения может служить конструкция приводных распашных двухстворчатых ворот для проема 3700 X 2000 мм (фиг. 132). По условиям размещения и эксплуатации над воротами не должно быть никаких конструкций. Каждое полотно выполнено из стальных листов общей толщиной 140 мм (или отливкой). Один край полотна крепится к железобетонной стене лаборатории двумя шарнирами, а по другой опирается снизу на приводную тележку, которая состоит из приводного и холостого безреборд-ных колес. Нижний шарнир установлен на опорный, а верхний — на радиальный шарикоподшипники. Привод такой же, как и для ворот с нижним качением. Тележки перемещаются по криволинейным рельсам, укладываемым в уровень с полом цеха. Разные радиусы криволинейных рельс, а также блокировка включения электродвигателей обеспечивают безопасное закрывание ворот.[c.237]












В производстве хлорной извести наиболее значительному коррозионному разрушению подвергаются камеры Бакмана [17—20]. Стоимость их ремонта составляет 10—20% от стоимости продукции. Наиболее интенсивно разрушаются стальные детали (мешалки, гребки, траверсы и пр.). Постепенно выходят из строя и железобетонные стены, ба дки и полки. Покрытие бетонных поверхностей химически стойкими лаками, красками, диабазовой замазкой и т. п. не обеспечивает продолжительной безаварийной эксплуатации камер хлорирования. Удовлетворительные результаты были получены при использовании в качестве защитного материала для боковой поверхности камер и нижней поверхности полок хлориновой ткани, пропитанной перхлорвиниловым лаком ХСЛ. Срок службы правильно изготовленного йокрытия при соблюдении режима хлорирования достигает 1 года. В случае нарушения теплового режима— повышения температуры до 70° С — покрытие утрачивает свои защитные свойства в первые же дни. По данным [19, 20], наиболее рациональным способом защиты бетона от агрессивного воздействия технологической среды является многослойное покрытие из лака ХСЛ. Хотя оно также нестойко при повышенных температурах, однако для его возобновления требуется значительно мень-  [c.224]

Различают два типа железобетонных водонапорных колонн 1) со стальными хомутами необходимой по расчету площади поперечного сечения (предназначенными для восприятия растягивающих усилий от внутреннего давления воды), втапливаемымц в цилиндрическую железобетонную стену 2) со стальными полосами, имеющими площадь поперечного сечения, достаточную для восприятия растягивающих усилий от внутреннего давления воды и первоначального натяжения, укладываемыми с наружной стороны железобетонной стены и натягиваемыми настолько, чтобы вызвать сжимающие напряжения в бетоне. Наружная поверхность этого резервуара покрывается торкрет-бетоном. Практика проектирования резервуаров первого типа показала, что он является неудовлетворительным. Его трудно сделать водонепроницаемым, так как вследствие температурных дефо(рмаций и напряжений, не предз смотренных расчетом, на нем появляются трещины. Серьезные разрушения возможны в результате действия мороза.  [c.117]

Селевые потоки — это грязевые, грязекаменные и водокаменные потоки в горах, обладающие большой разрушительной силой. Условия их образования наличие продуктов разрушения горных пород, крутые склоны (более 0,07) и внезапные ливни или бурное снеготаяние. Чтобы обезопасить земляное полотно от разрушения селевыми потоками, рекомендуют профилактические меры недопущение вырубки леса на склонах гор, выпаса скота и разрушения дернового покрова и распашки грунта. Кроме того, строят фундаментальные сооружения. К ним относят барражи (заграждения — запруды из мощных железобетонных стен), се-леотводящие стены, селеспуски (через железную дорогу), решетчатые уловители. Применяют также террасирование склонов с посадкой защитных насаждений.  [c.39]

Контурные касательные силы оболочки уравновешиваются силами обратного направления со стороны контурных конструкций. Если контурные конструкции обладают абсолютной жесткостью (как, например, сплошные железобетонные стены), то они обеспечивают состояние чистого сдвига оболочки. Если контурные конструкции деформируемы вдоль своей оси, то приконтурные зоны оболочки будут также вовлечены в деформирование.  [c.127]


Бетонные и железобетонные стены и колонны

Прочность построенных конструкций проще всего
проверить с помощью неразрушающих методов. Хотя разброс значений
прочности, определяемой неразрушающими методами, довольно велик,
все-таки для жилых зданий их рекомендуется использовать.

Однако необходимы лабораторные исследования, если на основании
неразрушающих методов допускаемое напряжение близко по значению к
фактическому, или исследование дает большой разброс значений, или
возникает подозрение, что внутри стены прочность материала ниже
(простукивание зданий, построенных до 1920 г., дает гулкий звук,
имеются волосные трещины).

Отбор проб следует производить в таких местах и в таком количестве,
чтобы это не отразилось на использовании здания по назначению и не
повлекло за собой опасного состояния его конструкций. После отбора
проб конструкцию следует восстановить в соответствии с действующими
нормами. Места отбора проб фиксируют в акте.

Наиболее часто встречающейся ошибкой в проектировании является
пренебрежение случайными воздействиями (тепловое расширение, усадка,
внецентренная нагрузка, моменты, вызывающие растягивание усилия).
Строительные ошибки заключаются в неправильной технологии
приготовления бетона (инертные соответствующих фракций, правильное
дозирование воды и цемента, правильное замешивание и уход за
бетоном). Качество возведенного здания как в целом, так и его
конструктивных элементов также может иметь большой разброс. Из-за
плохой укладки и ненадлежащего ухода за бетоном в процессе
эксплуатации качество поверхностных слоев бывает лучше, чем качество
внутри объема конструкции.

(18) Небольшие поверхностные дефекты железобетонных стен и колонн
устраняются нанесением цементного раствора после удаления
ослабленных участков, их обеспыливания и необходимого увлажнения.

(19) В железобетонных конструкциях, особенно у рабочих швов, в
местах соединений стен и перекрытий и там, где применена частая
арматура, из-за неудовлетворительной укладки бетона (неправильные
гранулометрический состав, пластичность, уплотнение) образуются
пустоты и выпадение щебня с поверхности.

Дефекты могут быть на поверхности или скрыты внутри конструкции. В
первом случае дефектные места выдалбливают, очищают от пыли и после
необходимого увлажнения бетонируют с учетом качества бетона
конструкции. Пустоты внутри стены, определяемые простукиванием или
приборным методом, заполняют инъецированием цементным раствором. В
пустоты вставляются патрубки для инъецирования, количество которых
зависит от расположения пустот и их числа. Перед инъецированием
пустоты очищают сжатым воздухом от пыли, а затем промывают струей
воды.

(20) Поврежденные в результате механических воздействий колонны
иногда приходится заменять участками по всему поперечному сечению.
Ремонтируемую колонну освобождают от нагрузки, устанавливая
подпорки. Дефектный участок вырубают, причем плоскость сруба должна
быть перпендикулярна направлению действующей нагрузки. Если
повреждена и арматура, необходимо ее восполнить. После установки
опалубки, а также обеспыливания и увлажнения бетонной поверхности
производят бетонирование смесью, соответствующей по качеству
первоначальному материалу колонны. Во избежание усадок используют
бетонную смесь с низким водоцементным отношением (0,55). Следует
позаботиться о надлежащих условиях твердения бетона.

(21) Особенно часты случаи повреждения железобетонных колонн от
пожара в зданиях, пострадавших во время войны. Под воздействием огня
в колоннах возникают трещины, в более тяжелых случаях — отколы
поверхности. Если трещины обнаруживаются в небольшом количестве мест
и имеют характер волосных, то снижение несущей способности колонны
оказывается незначительным. Но и такую колонну необходимо тщательно
обследовать. Простукиванием следует убедиться, нет ли отпадающих
участков поверхности при видимой ее целостности.

Обрушение бетонной поверхности при простукивании, с оголением
арматуры свидетельствует о значительном снижении несущей
способности. Необходимо определить меру снижения прочности арматуры.
В наиболее поврежденных и в местах относительно хорошо сохранившихся
изымают хомуты и испытывают их на разрыв; по результатам испытаний
делают вывод о состоянии арматуры.

Если по результатам испытаний колонна не нуждается в замене, ее
ремонт производят в следующем порядке:
— снимают нагрузки с колонны, устраивая подпорки;
— скалывают все рыхлые, отпадающие участки с поверхности колонны;
— ремонтируют арматуру, выправляя при этом отдельные изогнувшиеся
прутья (изгиб более половины диаметра), а недопустимо
деформированные прутья вырезая;
— вставляют новые участки, сваривая их внахлестку, и скрепляют друг
с другом хомутами также с помощью электросварки. Погнутости, не
превышающие по величине половину диаметра, обычно не принимают во
внимание, но — -будет правильным, если такие места закрепить
хомутами, сварив их концы;
— наносят слой ремонтного бетона; наиболее целесообразно
использовать для этой цели торкретирование.

Если вследствие действия огня образовались трещины и прочность
арматуры снизилась в значительной степени, колонну усиливают
обетонированием.

Наиболее часто на практике применяются методы усиления бетонных стен
и столбов: железобетонной или стальной оболочкой и врезными
столбами.

В старых зданиях встречаются такие железобетонные колонны, в которых
расстояние между хомутами больше 12-кратного диаметра рабочей
арматуры. Если продольное армирование столба соответствует
требованиям статики, между имеющимися хомутами размещают
дополнительные (из мягкой проволоки) в штрабу, сделанную вокруг
колонны; соединения внахлестку выполняют электросваркой. Если
железобетонный столб не соответствует прочности на изгиб, вызываемый
горизонтальными усилиями при внецентренном сжатии, но устойчив при
нагрузке по центру, торда горизонтальные силы можно перераспределить
на стену или раму жесткости, размещаемую между колоннами.

Для усиления неверно рассчитанных или изготовленных из более низкой
марки бетона колонн единственным решением является устройство
оболочки вокруг него. Оболочка изготавливается из железобетона или с
помощью стяжки через уголки, размещаемые вдоль углов столба, с
последующим обетонированием.

Как укрепить существующие бетонные стены?

🕑 Время чтения: 1 минута

Усиление существующих железобетонных стен становится необходимым либо при потере ими прочности и способности воспринимать предусмотренные нагрузки, либо при необходимости увеличения их несущей способности. Этот вид реабилитации в основном требуется для стен, построенных в районах с повышенной сейсмической активностью.

Можно применять различные методы модернизации с использованием традиционных материалов или новых материалов для укрепления бетонных стен.

Читайте также: Сейсмические методы модернизации бетонных конструкций

Методы усиления бетонных стен

К методам укрепления относятся:

  1. Бетонная оболочка
  2. Замена бетона
  3. Модернизация стальными материалами
  4. Сплавы с памятью формы
  5. Ламинаты FRP

1.

Бетонная оболочка

Это традиционный метод модернизации, при котором техника модернизации выполняется для увеличения размера стены.Это увеличение размеров достигается добавлением нового бетона к существующей бетонной стене. Для этого размещается дополнительная стальная арматура для повышения прочности и пластичности железобетонной стены.

Новая стальная арматура представляет собой сетку из горизонтальных и вертикальных стержней, которая затем крепится к фундаменту стены. Арматурную сетку также можно вставить в отверстие, просверленное в фундаменте, после чего она заливается эпоксидной смолой и герметизируется.

Рисунок 1. Строительство новых стен сдвига с новым армированием

Поскольку метод фокусируется на увеличении толщины стенки, превышение предела увеличивает собственный вес.Это потребует увеличения несущей способности существующего фундамента, чтобы выдержать дополнительный вес.

2. Замена бетона

Это один из самых простых и дешевых способов восстановления прочности и пластичности железобетонных стен. Метод изначально предполагает удаление поврежденного бетона. Окончательная поверхность тщательно очищается и чистится щеткой, чтобы удалить все отслоившиеся материалы. Если арматура, находящаяся в зоне сжатия, прогибается в незначительном количестве, то ее следует выпрямить.

После подготовки подготавливается опалубка для стенки стены. В опалубку заливают свежий бетон с одной стороны стены. После бетонирования стена отверждается. Верхняя часть стены может быть заполнена эпоксидным раствором, так как требуется высокая прочность для обеспечения контакта со старым бетоном.

3. Модернизация стальными материалами

Использование стали для модернизации железобетонных стен лишь немного увеличивает вес старой конструкции. Это метод переоснащения, который вызывает минимальные неудобства для жильцов здания.

1. Модернизация стальными секциями: стальные пластины добавляются к поверхности железобетонной стены, что помогает повысить прочность, жесткость и пластичность конструкции стены. В зависимости от улучшаемого свойства секция стальной пластины может быть добавлена ​​либо вертикально, либо горизонтально.

Рис.2. Стена сдвига из соединенных стальных пластин; Изображение предоставлено: М. А. Исмаил 1, А. Э. Хассабалла

2. Модернизация стальными раскосами: использование стальных раскосов является обычным явлением для каркасных конструкций, устойчивых к моменту.Правильное соединение распорок с существующими стенами обеспечивает достаточную прочность, жесткость и пластичность конструкции.

Стальная распорка

также повышает сейсмические характеристики железобетонной конструкции. Установка стальных распорок через определенные промежутки на железобетонных стенах уменьшает длину потери устойчивости, что, в свою очередь, увеличивает грузоподъемность распорки.

4. Модернизация с использованием сплавов с памятью формы (SMA)

Сплавы с памятью формы

привлекают большое внимание в исследованиях гражданской инфраструктуры, где видно, что у них огромное будущее в модернизации конструкций. Использование SMA для модернизации железобетонных стен изучается с помощью различных тестов и исследований.

SMA имеет свойство подвергаться большим деформациям. Когда напряжение, приложенное к структуре SMA, снимается, она восстанавливает свою первоначальную форму. Это означает, что SMA приобретает пластичность и способность рассеивать энергию, не подвергаясь какой-либо форме остаточной деформации элемента.

5. Использование ламината FRP

Использование композитных материалов, таких как армированный волокном полимер (FRP) в различных формах, для модернизации железобетонных стен — это метод, используемый в последние десятилетия.FRP приобретает высокую прочность и высокую устойчивость к коррозии. Кроме того, они легкие по весу и поэтому легко наносятся.

Рис.3. Использование FRP при модернизации стен жесткости; Изображение предоставлено: Библиотека ASCE

FRP можно использовать в виде ламината или листов или в виде стержней на железобетонной стене. Эффективность этой модернизации может быть повышена за счет предварительного напряжения волокон. Композиты FRP — это быстрый и простой метод модернизации.

Читайте также: Чеки крепления арматуры в опалубке железобетонных конструкций

База данных испытаний и параметры моделирования

Конструкционные стены из железобетона (ЖБ) (также известные как стены сдвига) обычно используются в качестве элементов сопротивления боковым силам в зданиях в регионах с умеренной и высокой сейсмической опасностью, поскольку они обеспечивают значительную поперечную прочность жесткость зданий при сильном сотрясении грунта.Хотя до 1990 года в литературе сообщалось об относительно небольшом количестве испытаний стен, с тех пор было сообщено о значительном количестве испытаний, в первую очередь для оценки роли различных параметров на деформационную способность стенки, вид разрушения, прочность и жесткость. Однако всеобъемлющей базы данных, которая обобщает информацию и результаты этих тестов, не существует. Для решения этой проблемы была создана всеобъемлющая база данных экспериментальных стен, именуемая базой данных UCLA-RCWalls. В настоящее время база данных содержит подробную и параметризованную информацию о более чем 1100 испытаниях стен, проведенных в рамках более чем 260 программ, описанных в литературе, и позволяет оценить спектр вопросов, связанных с поведением и характеристиками несущих стен.База данных была разработана с использованием программного обеспечения, позволяющего использовать инженерную структуру базы данных с удобным интерфейсом для манипулирования данными, т. е. фильтрации, импорта, экспорта и просмотра, а также безопасный фон для хранения данных.

Основная предпосылка положений ASCE 7-10 и ACI 318-14 заключается в том, что специальные несущие стены, удовлетворяющие положениям ACI 318-14 с �18.10.6.2 по �18.10.6.4, обладают адекватной деформационной способностью, чтобы превысить ожидаемую требуемую деформацию, определенную с использованием процедур анализа ASCE 7-10. Однако наблюдения, полученные в результате недавних лабораторных испытаний и разведывательных работ после сильных землетрясений, когда значительные повреждения произошли в граничных областях тонких стен из-за разрушения бетона, выпячивания арматуры и поперечной нестабильности, вызвали опасения, что текущие проектные положения неадекватны. Чтобы решить эту проблему, база данных была отфильтрована для выявления и анализа набора данных из 164 тестов на хорошо детализированных стенах, в целом удовлетворяющих положениям ACI 318-14 для специальных несущих стен.Исследование показало, что способность стенки к поперечной деформации в первую очередь зависит от отношения глубины нейтральной оси стенки к ширине зоны изгибного сжатия (c/b), отношения длины стенки к ширине изгибно-сжатой зоны (lw/ б), касательное напряжение стены и конфигурация граничной поперечной арматуры (например, использование перекрывающихся обручей по сравнению с одним обручем по периметру с промежуточными шпалами), а также то, что в некоторых случаях положения ACI 318-14 могут не привести к возведению зданий. которые соответствуют заявленным целям производительности.На основе этих наблюдений разработано выражение для прогнозирования способности стенки к сдвигу, связанной с 20-процентной потерей поперечной прочности с низким коэффициентом вариации, и предложена новая методология проектирования несущих стен, основанная на надежности. Подход был принят для ACI 318-19, в котором выполняется проверка отношения потребности в штреке к пропускной способности, чтобы обеспечить низкую вероятность того, что потребности в штреке превышают пропускную способность штрека при потере прочности для расчетного уровня опасности землетрясения.

Большое количество железобетонных зданий, построенных до середины 1970-х годов в сейсмоопасных регионах, опираются на слегка армированные или перфорированные конструктивные стены по периметру, чтобы противостоять боковым нагрузкам, вызванным землетрясением.Эти стены подвержены повреждениям при сотрясении от умеренного до сильного; ряд таких случаев наблюдался при землетрясениях Чи-Чи и Коджаэли в 1999 г. , а совсем недавно — при землетрясениях Мауле в 2010 г. и Крайстчерче в 2011 г. . Несмотря на эти наблюдения, в литературе сообщалось об ограниченных исследованиях по изучению потери осевой (гравитационной) несущей способности поврежденных стен и стеновых опор, в первую очередь из-за отсутствия экспериментальных данных. Для изучения осевого разрушения структурных стен база данных была отфильтрована для выявления и анализа наборов данных испытаний стен, контролируемых сдвигом и изгибом.На основании полученных результатов были получены выражения для прогнозирования способности бокового сноса при осевом разрушении железобетонных стен и опор.

Кроме того, стандарт ASCE/SEI 41 (и другие аналогичные стандарты или руководства, например, ACI 369) представляет собой значительный прогресс в области проектирования конструкций и землетрясений, направленный на устранение сейсмических опасностей, создаваемых существующими зданиями, и снижение этих опасностей путем модернизации. Для нелинейной сейсмической оценки существующих зданий эти стандарты предоставляют параметры моделирования (например,g. , эффективные значения жесткости, деформационная способность и прочность) для построения магистральных отношений, а также критерии приемлемости для определения адекватности для данного уровня опасности. Параметры моделирования и критерии приемлемости для структурных стен были разработаны на основе ограниченных экспериментальных данных и знаний, доступных в конце 1990-х годов (FEMA 273/274-1997), с небольшими изменениями с тех пор, особенно для стен с контролируемым изгибом. В результате положения о стенах, как правило, во многих случаях неточны и консервативны, что может привести к неэкономичным схемам модернизации.Таким образом, одна из целей этого исследования заключалась в использовании имеющихся экспериментальных данных в базе данных UCLA-RCWalls и новой информации о характеристиках несущих стен для разработки обновленных параметров моделирования и критериев приемлемости для стен, контролируемых изгибом. Обновленные положения включают новый подход к определению ожидаемого преобладающего поведения стены (режим разрушения), значения жесткости на изгиб и сдвиг стен, контролируемых изгибом, с трещинами и без трещин, а также обновленные параметры моделирования (основные отношения) и критерии приемлемости для стен, контролируемых изгибом. Ожидается, что обновления станут значительным вкладом в практику сейсмической оценки и модернизации стенных зданий.

Как армировать бетонные стены

Когда вы входите в мир сборного железобетона, вы начинаете слышать много разговоров о прочности и армировании. Поскольку одним из основных преимуществ использования сборных железобетонных стен является их прочность и долговечность, мы хотим поделиться с вами тем, как армировать бетонные стены и сделать их прочнее.

Сжатие по сравнению сПрочность на растяжение

Чтобы понять, как армировать бетонные стены, вы должны сначала понять различные виды прочности бетона. Прочность на сжатие — это то, насколько прочен бетон при сжатии бетона. Прочность на растяжение — это то, насколько сильным будет бетон, когда вы пытаетесь его растянуть. Бетон, особенно хорошо сделанный, хорошо справляется с нагрузкой на сжатие.

Там, где бетон борется с прочностью на растяжение – это то, что пытается увеличить железобетон. Без армирования прочность сборного железобетона на растяжение обычно составляет около одной десятой его прочности на сжатие.

Замена бетонной смеси

Бетон

обычно представляет собой смесь цемента, воды и заполнителей, таких как песок или гравий. Изменение количества каждой части повлияет на различные свойства, например, увеличение количества воды сделает бетон более жидким. Такая корректировка смеси также может иметь негативные последствия, например, увеличение количества воды также снизит конечную прочность бетона.

Таким образом, вы можете увеличить прочность бетона, увеличив количество цемента в смеси, но это не лучший и не самый эффективный способ сделать это. Увеличения прочности будет недостаточно, поэтому вам все равно придется делать больше, чтобы получить прочность на растяжение там, где она вам нужна.

Добавить арматуру или сетку

Стальная арматура или сетка имеют гораздо более высокую прочность на растяжение, чем бетон. Арматурный стержень часто добавляют в бетон для увеличения прочности на растяжение за счет передачи растягивающего напряжения от бетона к арматурному стержню. Арматура несет эту нагрузку. Это один из самых распространенных способов армирования сборного железобетона.

Стальная арматура размещается через определенные промежутки времени, определяемые инженером. Стальная арматура должна располагаться на точном требуемом расстоянии. Попытка срезать углы, увеличив расстояние, может привести к катастрофе для вашей сборной железобетонной стены позже.

Размер стальной арматуры также невероятно важен. Мы советуем вам не пытаться сэкономить, приобретая меньший размер.Вы, вероятно, в конечном итоге пожалеете об этом.

Умение человека, устанавливающего арматуру, является важным фактором качества конечного продукта. Есть много вещей, чтобы рассмотреть. Арматура должна быть отрезана и согнута точно так же. Расстояние между арматурными стержнями — не только друг от друга, но и от стенок сборной железобетонной формы — должно быть точным. Даже заливка бетона должна быть хорошо продумана. Любые зазоры или пустоты вокруг арматуры снижают качество конечного продукта.

В конце концов, один из самых простых способов повысить прочность вашей стены из сборного железобетона — обратиться в компанию, которая все делает правильно.Хорошо сделанный бетон всегда будет лучше бетона, сделанного кем-то, кто срезает углы.

American Precast Concrete Inc.

Сборный железобетон

— один из самых прочных и красивых материалов, которые вы можете использовать для своего следующего проекта ограждения. Если вы хотите узнать больше о продуктах American Precast Concrete, пожалуйста, свяжитесь с нами. Мы будем рады ответить на любые вопросы и помочь вам найти продукты, которые подходят именно вам.

Экспериментальные исследования модернизированных легкобетонных стен по различным схемам при сейсмическом воздействии

https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2017.02.005Получить права и содержание

Основные моменты

Исследована сейсмостойкость легкоармированных бетонных стен.

Подробно сообщается о корреляции между сейсмическим повреждением и боковым сносом.

Дополнительная стеновая панель повысила прочность на сдвиг и пластичность существующей стены.

Увеличение количества горизонтальной арматуры контролировало раскрытие трещин.

Abstract

Землетрясение 2011 г. у тихоокеанского побережья Тохоку выявило слабость легкоармированных железобетонных (ЖБ) стен с проемами (перемычки, пристенный пирс, флигель) в жилых и правительственных зданиях. Стены из легкого железобетона не являются критичным конструктивным элементом, но их повреждение часто нарушало функции зданий после землетрясений, хотя и не угрожало безопасности. Чтобы избежать приостановки функционирования здания из-за повреждения слегка железобетонных стен, очень важно иметь надлежащие схемы модернизации для улучшения сейсмических характеристик.Экспериментальное исследование было проведено на трех натурных образцах стен, модернизированных по различным схемам для улучшения сейсмического поведения сдвигового разрушения стен из легкого железобетона. Два образца были модернизированы с использованием дополнительной железобетонной панели и панели из сверхвысокопрочного фибробетона (UFC) для предотвращения разрушения при сдвиге. В другом образце были модернизированы детали армирования для увеличения способности к сдвигу и пластичности при изгибе. Результаты испытаний сравнивались с прошлыми испытаниями слегка железобетонной стены в качестве эталонной стены, которая преждевременно разрушилась при сдвиге, воспроизводя разрушение, наблюдаемое в полевых условиях.Наблюдались изменения режима предельного разрушения и процесса разрушения. Три модернизированных образца показали пластичное и стабильное поведение с меньшими повреждениями по сравнению со стенкой сравнения. Добавление железобетонных и UFC-панелей улучшило поведение слегка железобетонной стены и предотвратило образование трещин в центральной части стеновой панели. Увеличение количества горизонтальной арматуры и обеспечение удержания в граничных областях контролировало раскрытие ширины трещины и сделало структуру более пластичной.

Ключевые слова

Ключевые слова

Слегка RC Стена

сдвига

Обновление

RC Панель

UFC Панель

Детали

Рекомендуемые статьи Статьи (0)

Посмотреть полный текст

© 2017 Elsevier Ltd.Все права защищены.

Рекомендуемые статьи

Цитирующие статьи

Реакция тонких стен из легкого железобетона при циклическом нагружении

https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.08.089Get rights and content

Highlights

Тонкие бетонные стены с неограниченными граничными элементами оцениваются экспериментально.

Предложены предельные состояния для испытанных стен.

Расчетные пределы и пропускная способность обсуждаются с точки зрения полученного отклика.

Abstract

В течение последних двух десятилетий тонкие бетонные стены часто использовались для укрепления зданий средней и высокой этажности в некоторых странах Латинской Америки. Эта конструктивная система существенно отличается по геометрии стен и расположению арматуры от традиционных монолитных железобетонных стеновых зданий. Ограниченные экспериментальные данные по этой системе стен и отсутствие полевых наблюдений после землетрясения затрудняют оценку того, ведут ли себя такие стены аналогично стенам, спроектированным в соответствии с действующими местными нормами проектирования.В статье представлены и обсуждаются результаты экспериментальной программы, включающей квазистатические циклические испытания четырех стройных, тонких и легкоармированных бетонных стен с различной геометрической конфигурацией, свойствами стали и расположением арматуры, которые соответствуют обычной строительной практике в Колумбии. Сейсмическая реакция образцов оценивалась с точки зрения распространения трещины и режимов разрушения, гистерезисных и магистральных кривых, вклада компонентов качания, изгиба, сдвига и скольжения в боковой сдвиг, деградации жесткости и способности рассеивания энергии. Результаты показывают, что реакция этих железобетонных стен не соответствует характеристикам, указанным в колумбийских правилах, если они рассчитаны на достижение максимального бокового смещения, разрешенного нормами.

Ключевые слова

Ключевые слова

7

Ключевые слова

Тонкие стены

7

Железобетон

Усилитель холодного укрепления

Сварная сварная сварная сетка

Сварная сварная сетка

Следующие армированные стройные стены

Рекомендуемые статьи натуральные размещения (0)

Смотреть полный текст

© 2018 Elsevier Ltd.Все права защищены.

Рекомендуемые статьи

Ссылки на статьи

Численное моделирование железобетонных гибких стен, подвергающихся сопряженному осевому растяжению-изгибу | Международный журнал бетонных конструкций и материалов

  • Актан, А.Е., и Бертеро, В.В. (1984). Сейсмическая реакция железобетонных каркасно-стеновых конструкций. Journal of Structural Engineering, 110 (8), 1803–1821.

    Артикул

    Google Scholar

  • ASCE/SEI 41–13.(2014). Сейсмическая реабилитация существующих зданий. ASCE/SEI 41-13. Рестон, Вирджиния: Американское общество инженеров-строителей.

  • Боросний, А., и Балаж, Г.Л. (2005). Модели трещин при изгибе в бетоне: современное состояние. Строительный бетон, 6 (2), 53–62.

    Артикул

    Google Scholar

  • Канер Ф. и Базант З. (2013). Микроплан модели М7 для простого бетона. Я: Формулировка. Журнал инженерной механики, 139 (12), 1714–1723.

    Артикул

    Google Scholar

  • Червенка, В. (1970). Расчет неупругих конечных элементов железобетонных панелей при плоских нагрузках . Диссертация, Университет Колорадо.

    Google Scholar

  • Ченг, XW, Цзи, XD, Генри, RS, и Сюй, MC (2019). Связанное осевое растяжение-изгиб тонких железобетонных стен. Инженерные сооружения, 188 , 261–276.

    Артикул

    Google Scholar

  • СМС. (2010а). Технические условия на бетонные конструкции высотного здания JGJ 3-2010 . Пекин, Министерство строительства Китая.

  • СМС. (2010б). Код для проектирования железобетонных конструкций. ГБ50010-2010 .Пекин, Министерство строительства Китая.

  • СМС. (2010с). Кодекс сейсмостойкости зданий. GB50011-2010 , Пекин, Министерство строительства Китая.

  • СМС. (2015). Техническое задание на рассмотрение проекта сверхвысотных зданий . Пекин, Министерство строительства Китая.

  • Кортес-Пуэнтес, В.Л., и Палермо, Д. (2011). Моделирование сейсмически отремонтированных и модернизированных железобетонных стен жесткости. Компьютеры и бетон, 8 (5), 541–861.

    Артикул

    Google Scholar

  • Финстра, П. Х., Борст, Р., и Ротс, Дж. Г. (1991). Численное исследование дилатансии трещин Часть I: Модели и анализ устойчивости. Журнал инженерной механики, 117 (4), 733–753.

    Артикул

    Google Scholar

  • Фэн, округ Колумбия, Рен, X.Д. и Ли Дж. (2018). Моделирование циклического поведения стен жесткости из железобетона на основе смягченной модели повреждаемости-пластичности. Инженерные сооружения, 166 , 363–375.

    Артикул

    Google Scholar

  • Фигейра, Д., Соуза, К., и Невес, А.С. (2020). Конструктивная модель блокировки заполнителя в анализе методом конечных элементов бетонных поверхностей со встроенными стальными стержнями. Международный журнал бетонных конструкций и материалов, 14 (1), 15.

    Артикул

    Google Scholar

  • He, XG, & Kwan, AKH (2001). Моделирование действия дюбелей арматурных стержней для конечно-элементного анализа бетонных конструкций. Компьютеры и конструкции, 79 (6), 595–604.

    Артикул

    Google Scholar

  • Хогнестад, Э. (1951). Исследование комбинированного изгиба и осевой нагрузки в железобетонных элементах .Университет штата Иллинойс.

    Google Scholar

  • Холт, Р. Д. (2017). Минимальные требования к продольной арматуре для граничных элементов стен с ограниченной пластичностью для AS 3600. Electronic Journal of Structural Engineering, 17 (1), 43–52.

    Google Scholar

  • Холт, Р. Д., Голдсуорси, Х. М., и Лумантарна, Э. (2018a). Длина пластиковой петли для слегка армированных С-образных бетонных стен. Journal of Earthquake Engineering, 24 (7), 1083–1114.

    Артикул

    Google Scholar

  • Холт, Р. Д., Голдсуорси, Х. М. , и Лумантарна, Э. (2018b). Длина пластиковой петли для слегка армированных прямоугольных бетонных стен. Journal of Earthquake Engineering, 22 (8), 1447–1478.

    Артикул

    Google Scholar

  • Хсу Т.TC (1988). Теория модели смягченной фермы для сдвига и кручения. Структурный журнал ACI, 85 (6), 624–635.

    Google Scholar

  • Сюй, Т. Т. С., и Чжу, Р. Р. Х. (2002). Модель умягченной мембраны для железобетонных элементов при сдвиге. Структурный журнал ACI, 99 (4), 460–469.

    Google Scholar

  • Имбсен.(2007). XTRACT — программа анализа поперечного сечения для инженеров-строителей — пошаговые примеры, программные системы IMBSEN v3.0.8, Калифорния.

  • Ji, XD, Cheng, XW, & Xu, MC (2018). Связанное осевое растяжение-сдвиг железобетонных стен. Инженерные сооружения, 167 , 132–142.

    Артикул

    Google Scholar

  • Като, Х., Тадзири, С., и Мукаи, Т. (2010). Предварительный отчет разведки землетрясения в Чили 2010 г. .Строительный научно-исследовательский институт.

    Google Scholar

  • Казаз И. (2013). Аналитическое исследование длины пластических шарниров несущих стен. Journal of Structural Engineering, 139 (11), 1938–1950.

    Артикул

    Google Scholar

  • Курфер, Х. Б., Хильсдорф, Х. К., и Руш, Х. (1969). Поведение бетона при двухосных напряжениях. Структурный журнал ACI, 66 (8), 656–666.

    Google Scholar

  • Лай Т.Ю. (2015). Экспериментальные исследования механического поведения стен жесткости из бетона при растяжении и сдвиге . Диссертация, Тяньцзиньский университет.

  • Лу, Ю. К., Генри, Р. С., и ГултомМа, Р. К. Т. (2017). Циклические испытания железобетонных стен с распределенной минимальной вертикальной арматурой. Journal of Structural Engineering, 143 (5), 04016225.

    Артикул

    Google Scholar

  • Луу, Х., Горбаниренани, И., Леже, П., и Тремблей, Р. (2012). Численное моделирование испытаний тонкостенной железобетонной стены на сдвиг при высокочастотных колебаниях грунта. Journal of Earthquake Engineering, 17 (4), 517–542.

    Артикул

    Google Scholar

  • Мёле, Дж. (2014). Расчет сейсмостойкости железобетонных зданий .Образование Макгроу-Хилл.

    Google Scholar

  • Ни, X., Ван, Дж. Дж., и Тао, М. Х. (2020). Экспериментальное исследование критических к сдвигу железобетонных стен сдвига при растяжении, изгибе, сдвиге, комбинированной циклической нагрузке. Journal of Structural Engineering, 146 (5), 04020047.

    Статья

    Google Scholar

  • Палермо, Д., и Веккио, Ф.Дж. (2004). Моделирование поля сжатия железобетона при обратном нагружении: проверка. Структурный журнал ACI, 101 (2), 155–164.

    Google Scholar

  • Палермо, Д., и Веккио, Ф.Дж. (2007). Моделирование циклически нагруженных бетонных конструкций на основе метода конечных элементов. Journal of Structural Engineering, 133 (5), 728–738.

    Артикул

    Google Scholar

  • Паулай Т.и Пристли, MJN (1992). Расчет сейсмостойкости железобетонных и каменных зданий . Уайли.

    Книга

    Google Scholar

  • Paulay, T., & Santhakumar, AR (1976). Пластичное поведение связанных стенок сдвига. Журнал структурного подразделения, 102 (1), 93–108.

    Артикул

    Google Scholar

  • Пристли, М.Дж. Н., Кальви, Г. М., и Ковальски, М. Дж. (2007). Сейсморазведка сооружений на основе перемещений . ИУСС Пресс.

    Google Scholar

  • Пристли, М.Дж.Н., и Ковальски, М.Дж. (1998). Аспекты дрейфа и способности пластичности прямоугольных консольных структурных стен. Бюллетень Новозеландского национального общества сейсмостойкого строительства, 31 (2), 73–85.

    Артикул

    Google Scholar

  • Рен, К.С. (2018). Экспериментальное исследование характеристик растяжения-сдвига железобетонной стены сдвига . Диссертация, Китайская академия строительных исследований.

    Google Scholar

  • Рен, К.С., Сяо, К.З., и Сюй, П.Ф. (2018). Экспериментальное исследование характеристик растяжения-сдвига железобетонной стены сдвига. China Civil Engineering Journal, 51 (4), 20–33.

    Google Scholar

  • Россо, А., Алмейда, Дж. П., Константин, Р., Бейер, К., и Сритаран, С. (2014). Влияние расположения продольной арматуры на характеристики железобетонных стен. В Вторая Европейская конференция по инженерии землетрясений и сейсмологии .

  • Скотт Б.Д., Парк Р. и Р. и Пристли М.Дж.Н. (1982). Напряженно-деформационное поведение бетона, ограниченного перекрывающимися обручами, при низких и высоких скоростях деформации. Структурный журнал ACI., 79 (1), 13–27.

    Google Scholar

  • Секин М.(1981). Гистерезисное поведение монолитных узлов колонны-плиты наружной балки . Десерт, Университет Торонто.

    Google Scholar

  • Сонг, К., Пужоль, С., и Лепаж, А. (2012). Обрушение здания Альто-Рио во время землетрясения в Мауле, Чили, 27 февраля 2010 года. Спектры землетрясений, 28 (S1), S301–S334.

    Артикул

    Google Scholar

  • Томсен, Дж.Х. и Уоллес, Дж. В. (2004). Проектирование конструкций из тонких железобетонных конструкций на основе перемещений – экспериментальная проверка. Journal of Structural Engineering, 130 (4), 618–630.

    Артикул

    Google Scholar

  • Веккьо, Ф. Дж. (2000). Модель поля возмущенных напряжений для железобетона: Формулировка. Journal of Structural Engineering, 126 (9), 1070–1077.

    Артикул

    Google Scholar

  • Веккио, Ф.Дж. И Коллинз, член парламента (1986). Модифицированная теория поля сжатия для железобетонных элементов, подвергающихся сдвигу. Структурный журнал ACI, 83 (2), 219–231.

    Google Scholar

  • Веккио, Ф. Дж., и Лай, Д. (2004). Сдвиг трещины в железобетонных элементах. Journal of Advanced Concrete Technology, 2 (3), 289–300.

    Артикул

    Google Scholar

  • Ван, Дж.Дж. (2019). Исследование высокоточной численной модели для высотных стеновых конструкций при сложных условиях нагружения . Диссертация, Университет Цинхуа.

    Google Scholar

  • Ван Т.С., Лай Т.Ю., Чжао Х.Л. и Ван Ю. (2017). Испытание на растяжение-сдвиг механической прочности железобетонной стены сдвига. Строительная конструкция, 47 (2), 64–69.

    Google Scholar

  • Ван, Дж.Дж., Тао, М. Х., Фан, Дж. С., и Ни, X. (2018). Сейсмическое поведение железобетонных композитных стенок сдвига при комбинированной циклической нагрузке растяжение-изгиб-сдвиг. Journal of Structural Engineering, 177 (7), 04018075.

    Статья

    Google Scholar

  • Вонг, П.С., Веккио, Ф.Дж., и Троммелс, Х. (2013). Руководство пользователя VecTor2 и опалубки. В руководстве пользователя, 2-е издание. Торонто: Университет Торонто.

  • Ву, Дж. Ю., и Ли, Дж. (2007). Унифицированная модель пластического повреждения бетона и ее приложения к динамическому нелинейному анализу конструкции. Строительная инженерия и механика, 25 (5), 519–540.

    Артикул

    Google Scholar

  • Яо, З. К. (2015). Экспериментальные исследования характеристик растяжения и сдвигостойкости стены сдвига со стальной трубой из высокопрочного бетона .Пекин: Южно-Китайский технологический университет.

  • Эрозия железобетонных стен потоком дождевой воды | Международный журнал бетонных конструкций и материалов

    Экспериментальная процедура

    Принятая экспериментальная процедура используется для измерения потери материала в результате эрозии. Измерения выполнены по оттискам, снятым с настоящей стеновой панели (Харчи, Хаджа, 2014). Защищенная часть (от дождевой воды) и разрушенная часть стены анализируются одновременно.

    Для таких элементов, как фото 1 и 4, отпечатки делаются с обеих сторон. Справа — ситуация до эрозии, слева — ситуация после эрозии.

    На площадке сильно эродированные элементы имеют видимые следы карбонизации, в результате чего происходит как коррозия арматуры, так и выкрашивание бетона. В настоящем подходе особое внимание уделялось выбору только элементов, поврежденных потоком воды, чтобы избежать наложения нескольких причин повреждения.

    Отпечатки

    Силиконовую пасту, смешанную с гипсом, нанесли на стабильную пластину (20 × 10 см 2 ). Затем он был нанесен на часть железобетонной стены в течение 2 мин. После удаления отпечаток появляется на пластине. Рельеф прошлого ясно выражает массу, утраченную эрозией (рис. 5 и 6). Этот экспериментальный процесс был улучшен после нескольких попыток измерений. При использовании только пластин 60×40 см 2 и силиконового клея отпечаток не появлялся на всей пластине и силикон деформировался.После нескольких попыток пластины были уменьшены до 20 × 10 см 2 , а паста — до смеси силикона и гипса. В силиконовую пасту добавляли гипс для снижения ее деформируемости.

    Рис. 5

    Пластина отпечатка на стене.

    Рис. 6

    Оттиск со стены.

    Глубина эрозии

    Глубина массы, снесенной эрозией, измеряется непосредственно на отпечатке с помощью датчика перемещения.Измерения проводят в нескольких точках, пересекающих исследуемую поверхность по двум перпендикулярным осям с шагом от 1,5 до 2 см. (рис. 7 и 8). Термин «глубина эрозии» используется здесь для обозначения толщины материала, удаляемого эрозией.

    Рис. 7
    Рис.  8

    Оттиск с виртуальными линиями.

    Экспериментальные результаты

    При визуальном наблюдении отпечатков и поверхностей стен видно, что эффект эрозии неоднороден.В менее эродированных частях утрачивается скорее цементная матрица, мелкие частицы заполнителя и песок. Наоборот, на наиболее эродированных участках крупные заполнители выносятся. Можно сделать вывод, что поток воды сначала извлекает затвердевшее цементное тесто. Со временем более крупные зерна убираются, потому что больше нет прошлого, чтобы запечатать их.

    Профили эрозии

    Профиль эрозии представляет изменение глубины эрозии (толщины удаляемого материала) вдоль оси OX.Операция повторяется в нескольких положениях оси OY. Оси OX и OY рассмотрены на (рис. 8). Следующие профили (рис. 9 и 10) взяты из той же пластины (оттиск).

    Рис. 9

    Профиль эрозии, полученный по отпечатку на типичной стене.

    Рис.  10

    Профиль эрозии – средний по пяти стенкам.

    Для обеспечения повторяемости процедуры сравниваются два оттиска, снятые в одном и том же месте.Профили, полученные по двум отпечаткам, довольно близки, как показано на рис. 11.

    Рис. 11

    Два отпечатка, сделанные на одной поверхности.

    Потеря материала в результате эрозии и скорость эрозии

    Поверхность под кривой (ширина (x)/глубина (z)) соответствует потере массы в результате эрозии на единицу высоты. На основе площади 5 см в длину и 1 см в ширину предыдущие профили последовательно дают следующие количества потерянного материала 127 и 110 мм 3 .При определении величины потери массы отмечают: M
    эрос
    , отмечена скорость эрозии R
    эрос
    , можно рассчитать, сообщив M
    эрос
    на единицу массы, соответствующую глубине 1 см, то есть M
    до
    .

    $$ R_{эрос} = \frac{{M_{эрос} }}{{M_{tot} }} $$

    (1)

    где М
    до
    90 756 — это общая масса рассматриваемой площади (длина 5 см, глубина 1 см), которая составляет 50 × 10 × 10 = 5000 (мм 3 ). Выбор значения глубины, равного 1 см, соответствует минимальному покрытию арматуры, как это предусмотрено большинством норм проектирования. Для конструктивных элементов, рассматриваемых в настоящем исследовании (стены/колонны), исходный защитный слой бетона до арматуры составляет 5 см, измеренный в защищенной части колонны с помощью двух устройств электромагнитных измерений (детектор арматуры и георадар).Скорость эрозии R
    эрос
    , определенный таким образом, будет варьироваться между значениями 1 и 0. Значение 1 соответствует полной потере материала, когда арматура полностью открыта. Значение 0 соответствует неповрежденному бетону.

    $$ 0 \le R_{эрос} \le 1 $$

    (2)

    значения Meros и Reros, представленные в таблице 1, были получены в направлении x отпечатка.Они соответствуют позиции 1 рис. 4 (при ч  = 6 м).

    Таблица 1 Потеря массы и скорость эрозии.

    Изменение скорости эрозии по высоте стены

    Повторяется предыдущая процедура испытаний на различной высоте стены (1–6 м) с шагом 1 м. Результаты представлены на следующих кривых (рис. 12 и 13). В первом представлены результаты, полученные на типичной стене, а во втором представлено среднее значение, рассчитанное для пяти стен.

    Рис. 12

    Типичная кривая для одной стены.

    Рис. 13

    Средняя кривая для пяти стен.

    Точки 6–3 м находятся на прямой части стены, где скорость эрозии очень мало меняется с высотой.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.

    *

    *

    *