Армирование приямков: Армирование приямка в фундаментной плите

Содержание

Ход строительных работ в районе «Эволюция»


   Уважаемые участники долевого строительства!

   Предлагаем ознакомиться с отчетом о выполненных и производимых работах на строительном участке жилого района «Эволюция». На сегодняшний день на объекте задействовано около 70 человек для выполнения внутренних и наружных работ.


В данный момент на объектах производятся работы:


— армирование стен 6-го этажа блок-секции №4.17;


— армирование стен 4-го этажа блок-секции №4.16;


— армирование стен 3-го этажа блок-секции №№ 4.15, 4.18;


— установка опалубки для бетонирования 2-го этажа блок-секции №4.14;


— завершается внутренняя кирпичная кладка перегородок цоколей блок-секций №№4.16, 4.17, 4.18;


— начаты работы по внутренней кирпичной кладке перегородок цоколей блок-секций №№4.14, 4.15;


— наружная кирпичная кладка цоколей блок-секций №№4. 14, 4.15,4.16;


— внутренняя кирпичная кладка перегородок квартир с 2 по 10 этажи блок-секций №№4.6-4.7.



Завершены работы:


— армирование, бетонирование шахт лифта и перекрытий 5-го этажа блок-секции №4.17;


— армирование, бетонирование шахт лифта и перекрытий 3-го этажа блок-секции №4.16;


— армирование, бетонирование шахт лифта и перекрытий 2-го этажа блок-секции №№4.15,4.18;


— армирование, бетонирование шахт лифта и перекрытий 1-го этажа блок-секции №№4.14;


— армирование и бетонирование приямков блок-секций №№4.13-4.18;


— наружная кирпичная кладка цоколей блок-секций №№4.17,4.18.

   На строительный участок организована бесперебойная поставка всех необходимых материалов. Рабочий штаб обеспечен строительной техникой в полном объеме.




   Мы продолжим подробно информировать вас о ходе работ в жилом районе «Эволюция». Если остались вопросы, звоните в отдел продаж по тел. (3952) 285-100.











16.05.2019 — Дыхание. Фотоотчет по строительству

Фотоотчет

Литер 1  

БС1. Кладка наружных стен на 8 этаже – 99%, на 9 этаже – 99%.

Монтаж окон – начаты работы на 8 и 9 этаже.

Кровельные работы – 99%.

Электрическая разводка поквартирно с 1 по 7 этаж – 100%.

Армирование и монтаж опалубки входных групп – 98%.

Штукатурные работы 6 этаж – 20%.

Раскатка системы отопления под стяжку до 5 этажа – 100%.

Монтаж горячего и холодного водоснабжения до 7 этажа – 100%.

Установка канализации до 6 этажа – 100%.

Монтаж слаботочных систем до 5 этажа – 100%.

Стяжка пола с 1 по 5 этаж – 100%.

Установка квартирных дверей до 6 этажа – 100%.

На БС2 штукатурные работы – 100%.

Раскатка системы отопления под стяжку до 9 этажа – 100%.

Монтаж системы канализации, водоснабжения до 8 этажа – 100%.

Слаботочные системы до 9 этажа установлены на 100%.

Кровельные работы – 99%.

Монтаж лифтового оборудования – 90%.

Стяжка пола с 1 по 9 этаж – 100%.

Устройство фасада – 85%.

Установка квартирных дверей до 9 этажа – 100%.

БС3. Кровельные работы – 99%.

Устройство фасада – 85%.

Раскатка системы отопления под стяжку до 9 этажа – 100%.

Установка квартирных дверей до 9 этажа – 100%.

На БС4 – кладка наружных стен на 9 этаже – 99%.

Монтаж окон на 9 этаже – 5%.

Кровельные работы – 99%.

Раскатка системы отопления под стяжку до 8 этажа – 100%.

Монтаж холодного и горячего водоснабжения до 9 этажа – 100%.

Установка канализации до 7 этажа – 100%.

Электрическая разводка поквартирно на 9 этаже – 95%.

Штукатурные работы со 1 по 8 этаж – 100%.

Отопление на 1 этаже – 100%.

Стяжка пола со 2 по 4 этаж – 100%.

Армирование и монтаж опалубки входных групп – 98%.

Монтаж слаботочных систем до 8 этажа – 100%.

Установка квартирных дверей до 4 этажа – 100%.

БС5. Кровельные работы – 99%.

Монтаж окон на 6 и 7 этажах – 50%.

Раскатка системы отопления под стяжку с 7 по 9 этаж – 30%.

Электрическая разводка поквартирно – 100%.

Монтаж холодного и горячего водоснабжения до 9 этажа – 100%.

Установка канализации до 5 этажа – 100%.

Ведется разводка трубопровода по цокольному этажу – 90%.

Монтаж лифтового оборудования – 75%.

Армирование и монтаж опалубки входных групп – 87%.

Штукатурка с 1 по 9 этаж – 100%.

Стяжка пола со 1 по 5 этаж – 100%.

Установка слаботочных систем до 9 этажа – 100%.

Установка квартирных дверей до 5 этажа – 100%.

Литер 2

БС1 – армирование стен элементов кровли – 100%.

Армирование, монтаж опалубки входных групп и световых приямков — 40%.

Кладка наружных стен и перегородок 1 этажа — 35%, кладка наружных стен 2 этажа — 3%.

БС2 – монтаж опалубки стен элементов кровли – 95%.

Армирование, монтаж опалубки входных групп и световых приямков — 40%.

Кладка наружных стен 1 этажа — 3%, кладка наружных стен 3 этажа — 10%.

БС3 – монтаж опалубки стен элементов кровли – 95%.

Армирование, монтаж опалубки входных групп и световых приямков — 40%.

Кладка наружных стен и перегородок на 2 этаже – 95%, на 3 этаже  70%, на 4 этаже — 60%.

БС4 – бетонирование плиты перекрытия элементов кровли – 100%.

Армирование, монтаж опалубки входных групп и световых приямков — 40%.

Кладка наружных стен на 4 этаже – 75%, на 5 этаже – 50%. Кладка наружных стен и перегородок на 7 этаже — 65%.

БС5 – бетонирование плиты перекрытия элементов кровли – 100%.

Кладка наружных стен и перегородок на 7 этаже — 70%. Кладка наружных стен на 4 этаже — 75%, на 5 этаже — 50%, на 6 этаже — 15%.

Армирование, монтаж опалубки входных групп и световых приямков — 40%.

Электромонтажные работы на 1 этаже — 10%.

Литер 3

БС1. Кровельные работы – 35%.

Электромонтажные работы с 1 по 9 этаже — 100%.

Монтаж окон – 7 и 8 этаж — 50%.

Установка стояков системы отопления до 9 этажа — 100%.

Штукатурные работы на 6 этаже — 5%, на 9 — 80%.

БС2. Кровельные работы – 45%.

Установка стояков системы отопления до 9 этажа — 100%.

Раскатка системы отопления под стяжку до 9 этажа – 100%.

Монтаж горячего и холодного водоснабжения до 9 этажа – 100%.

Установка канализации — до 2 этажа — 100%.

Электромонтажные работы 4 этаж – 30%.

Установка слаботочных систем до 9 этажа — в работе.

Монтаж окон 9 этаж – 50%.

Электромонтажные работы с 1 по 9 этаже — 100%.

Штукатурные работы с 1 по 9 этаж — 100%.

Стяжка пола на 9 этаже – 70%.

Завезены входные двери с 1 по 9 этаж.

Литер 4

БС1 – бетонирование плиты перекрытия элементов кровли – 100%.

Кладка наружных стен и перегородок 2 этажа – 95%, 3 этажа – 85%, 4 этажа — 95%, 5 этажа — 95%, 6 этажа – 80%, 7 этажа — 35%.

БС2 – каменная кладка наружных стен и перегородок 2 этажа – 90%, 3 этажа – 99%, 4 этажа — 99%, 5 этажа — 65%, 6 этажа – 40%, 7 этажа — 60%, 8 этажа — 80%.

Армирование плиты перекрытия элементов кровли – 100%.

Литер 5

БС1 – Армирование, монтаж опалубки входных групп и световых приямков — 90%.

Каменная кладка наружных стен и перегородок на 8 этаже – 95%, на 9 этаже – 90%.

Раскатка под стяжку системы отопления 9 этажа – 100%.

Монтаж систем холодного и горячего водоснабжения до 9 этажа – 100%.

Установка канализационной системы до 6 этажа.

Штукатурные работы – 100%.

Стяжка пола – 100%.

Установка слаботочных систем до 9 этажа – 100%.

Устройство фасада – 99%.

Монтаж входных дверей с 1 по 8 этаж — 100%. Завезены двери на 9 этаж.

БС2 – Армирование, монтаж опалубки входных групп и световых приямков — 90%.

Система отопления(раскаткапод стяжку) до 9 этажа – 100%.

Установка слаботочных систем до 9 этаж – 100%.

Штукатурные работы – 100%.

Стяжка пола – 100%.

Установка входных дверей с 1 по 5 этаж – 100%.

Устройство фасада – 99%.

Монтаж входных дверей с 1 по 9 этаж — 100%.

БС3 – Армирование, монтаж опалубки входных групп и световых приямков — 90%.

Стропильная система кровли – 20%.

Система отопления(раскаткапод стяжку) до 9 этажа – 100%.

Стяжка пола – 100%.

Укладка напольной плитки — начаты работы

Штукатурные работы – 100%.

Устройство фасада – 10%.

Установка входных дверей с 1 по 7 этаж – 100%.

Устройство фасада – 99%.

Монтаж входных дверей с 1 по 9 этаж — 100%.

Литер 6

БС1. Каменная кладка наружных стен и перегородок 3 этажа – 50%. Кладка элементов кровли – 80%.

Армирование и монтаж опалубки входных групп – 85%.

БС2 – кладка наружных стен и перегородок на 5 этаже – 75%. Кладка элементов кровли – 97%.

Армирование и монтаж опалубки входных групп – 85%.

Электромонтажные работы на 1 этаже — 99%.

БС3 – кладка элементов кровли – 97%. Кладка наружных стен и перегородок на 5 этаже – 75%, кладка наружных стен на 1 этаже – 50%, на 6 этаже — 70%.

Электромонтажные работы на 2 и 3 этажах — 10%.

Литер 7

БС1 – армирование плиты перекрытия цокольного этажа – 40%.

БС2 – бетонирование плиты перекрытия 1 этажа – 100%.

БС3 – монтаж опалубки перекрытия 6 этажа – 30%.

БС4 – бетонирование плиты перекрытия 5 этажа – 100%.

БС5 – армирование плиты перекрытия 5 этажа – 100%.

Литер 8

БС1 – монтаж опалубки стен 1 этажа – 80%.

БС2 – монтаж опалубки перекрытия 1 этажа – 10%.

БС3 – армирование плиты перекрытия 1 этажа – 40%.

БС4 – бетонирование плиты перекрытия 1 этажа – 100%.

БС5 – бетонирование стен 2 этажа – 10%.

Литер 9

БС1 – армирование стен 9 этажа – 50%.

БС2 – бетонирование стен 8 этажа – 100%.

Литер 10

БС1 – армирование стен 5 этажа – 60%.

БС2 – бетонирование плиты перекрытия 5 этажа – 100%.

Литер 11

БС1 – бетонирование плиты перекрытия цокольного этажа – 100%.

БС2 – бетонирование стен 1 этажа – 55%.

БС3 – армирование стен 1 этажа – 100%.

Литер 12

БС1 – армирование плиты перекрытия 4 этажа – 75%.

БС2 – бетонирование стен 4 этажа – 100%.

БС3 – бетонирование стен 4 этажа – 100%.

2695000 ИЗДЕЛИЯ ИЗ БЕТОНА, ЦЕМЕНТА И ГИПСА / КонсультантПлюс

2695000 ИЗДЕЛИЯ ИЗ БЕТОНА, ЦЕМЕНТА И ГИПСА

2695110 Изделия неармированные бетонные строительные

2695111 Блоки сборные фундаментные

2695112 Камни сборные бордюрные

2695113 Ступени сборные мозаичные

2695114 Блоки мусоропроводов сборные

2695115 Блоки опор мостов сборные

2695119 Блоки сборные прочие

2695120 Камни мелкие стеновые

2695121 Камни мелкие стеновые из тяжелых бетонов на силикатном

вяжущем

2695122 Камни мелкие стеновые из тяжелых бетонов на цементном

вяжущем

2695123 Камни мелкие стеновые из тяжелых бетонов на гипсовом

вяжущем

2695124 Камни мелкие стеновые из облегченных бетонов на цементном

вяжущем

2695125 Камни мелкие стеновые из облегченных бетонов на силикатном

вяжущем

2695126 Камни мелкие стеновые из облегченных бетонов на гипсовом

вяжущем

2695127 Камни мелкие стеновые из легких бетонов на цементном

вяжущем

2695128 Камни мелкие стеновые из легких бетонов на силикатном

вяжущем

2695129 Камни мелкие стеновые из легких бетонов на гипсовом

вяжущем

2695130 Блоки мелкие стеновые из ячеистого бетона, блоки крупные

стеновые (включая блоки стен подвалов)

2695131 Блоки мелкие стеновые из ячеистого бетона для кладки на

растворе

2695132 Блоки мелкие стеновые из ячеистого бетона для кладки на

клею

2695133 Блоки крупные стеновые (включая блоки стен подвалов) из

легкого цементного бетона

2695134 Блоки крупные стеновые (включая блоки стен подвалов) из

тяжелого цементного бетона

2695135 Блоки крупные стеновые (включая блоки стен подвалов) из

плотного силикатного бетона

2695140 Трубы и кольца бетонные

2695141 Трубы бетонные

2695142 Кольца бетонные

2695150 Трубофильтры бетонные

2695200 Смеси бетонные

2695201 Смесь песчаного (мелкозернистого) бетона

2695202 Смесь крупнопористого бетона

2695203 Смесь ячеисто — бетонная

2695206 Смесь бетонная жаростойкая

2695220 Раствор строительный

2695240 Изделия из гипса (алебастра)

2695310 Листы волнистые асбестоцементные кровельные

2695311 Листы волнистые асбестоцементные обыкновенного профиля

«ВО» кровельные

2695312 Листы волнистые асбестоцементные унифицированного профиля

«УВ-6»

2695313 Листы волнистые асбестоцементные среднего профиля «СВ»

кровельные

2695314 Листы волнистые асбестоцементные среднеевропейского

профиля «СЕ» кровельные

2695315 Листы волнистые асбестоцементные усиленного профиля «ВУ-5»

кровельные

2695316 Листы волнистые асбестоцементные среднего профиля

«СВ-1750» кровельные

2695320 Листы волнистые асбестоцементные конструкционные

2695321 Листы волнистые асбестоцементные унифицированного профиля

«УВ-7,5» конструкционные

2695322 Листы волнистые асбестоцементные среднего профиля

«СЕ-2500» конструкционные

2695323 Листы волнистые асбестоцементные среднеевропейского

профиля «СЕ-250» конструкционные

2695324 Листы волнистые асбестоцементные усиленного профиля

конструкционные

2695330 Листы плоские асбестоцементные прессованные и

непрессованные

2695331 Листы плоские асбестоцементные прессованные 2500 x 1400

2695332 Листы плоские асбестоцементные прессованные 3000 x 1500

2695333 Листы плоские асбестоцементные прессованные 1200 x 800

2695334 Листы плоские асбестоцементные прессованные прочие

2695335 Листы плоские асбестоцементные непрессованные 2500 x 1400

2695336 Листы плоские асбестоцементные непрессованные 3000 x 1500

2695337 Листы плоские асбестоцементные непрессованные 1200 x 800

2695339 Листы плоские асбестоцементные непрессованные прочие

2695340 Листы плоские асбестоцементные различного назначения,

конструкции из асбестоцементных листов

2695341 Листы прессованные для оросителей градирен

2695342 Плиты полые утепленные для покрытия промышленных зданий

2695343 Панели навесные на деревянном каркасе стеновые

2695350 Трубы и муфты асбестоцементные напорные (водопроводные)

2695351 Трубы и муфты асбестоцементные напорные (водопроводные)

условным проходом 100 мм

2695352 Трубы и муфты асбестоцементные напорные (водопроводные)

условным проходом 150 мм

2695353 Трубы и муфты асбестоцементные напорные (водопроводные)

условным проходом 200 мм

2695354 Трубы и муфты асбестоцементные напорные (водопроводные)

условным проходом 250 мм

2695355 Трубы и муфты асбестоцементные напорные (водопроводные)

условным проходом 300 мм

2695356 Трубы и муфты асбестоцементные напорные (водопроводные)

условным проходом 350 мм

2695357 Трубы и муфты асбестоцементные напорные (водопроводные)

условным проходом 400 мм

2695358 Трубы и муфты асбестоцементные напорные (водопроводные)

условным проходом 500 мм

2695360 Трубы и муфты асбестоцементные безнапорные

2695361 Трубы и муфты асбестоцементные безнапорные условным

проходом 100 мм

2695362 Трубы и муфты асбестоцементные безнапорные условным

проходом 150 мм

2695363 Трубы и муфты асбестоцементные безнапорные условным

проходом 200 мм

2695364 Трубы и муфты асбестоцементные безнапорные условным

проходом 300 мм

2695365 Трубы и муфты асбестоцементные безнапорные условным

проходом 400 мм

2695370 Доски асбестоцементные электротехнические дугостойкие

(АЦЭИД), теплоизоляционные изделия

2695371 Доски обработанные

2695372 Доски необработанные

2695373 Плиты теплоизоляционные

2695374 Скорлупы теплоизоляционные

2695375 Сегменты теплоизоляционные

2695380 Короба прямоугольного сечения асбестоцементные и муфты к

ним

2695381 Короба прямоугольного сечения асбестоцементные 150 x 200 и

муфты к ним

2695382 Короба прямоугольного сечения асбестоцементные 150 x 300 и

муфты к ним

2695383 Короба прямоугольного сечения асбестоцементные 200 x 200 и

муфты к ним

2695384 Короба прямоугольного сечения асбестоцементные 200 x 300 и

муфты к ним

2695390 Полуцилиндры асбестоцементные

2695391 Полуцилиндры безраструбные асбестоцементные

2695392 Полуцилиндры раструбные асбестоцементные

2695410 Конструкции и детали из бетона для фундаментов стен и

перегородок

2695411 Блоки преднапряженные из тяжелого цементного бетона для

фундаментов

2695412 Блоки с обычным армированием из тяжелого цементного бетона

для фундаментов

2695413 Фундаменты стаканного типа с обычным армированием из

тяжелого цементного бетона

2695414 Плиты преднапряженные из тяжелого цементного бетона для

фундаментов

2695415 Плиты с обычным армированием из тяжелого цементного бетона

для фундаментов

2695416 Детали ростверков с обычным армированием из тяжелого

цементного бетона

2695417 Сваи преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695418 Сваи с обычным армированием из тяжелого цементного бетона

2695420 Колонны, балки без армирования и с обычным армированием из

тяжелого цемента

2695421 Колонны преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695422 Колонны с обычным армированием из тяжелого цементного

бетона

2695423 Балки преднапряженные из тяжелого цементного бетона

стропильные и подстропильные

2695424 Балки с обычным армированием из тяжелого цементного бетона

стропильные и подстропильные

2695425 Балки подкрановые преднапряженные из тяжелого цементного

бетона

2695426 Балки подкрановые с обычным армированием из тяжелого

цементного бетона

2695427 Балки преднапряженные из тяжелого цементного бетона

обвязочные, фундаментные и для сооружений

2695428 Балки из тяжелого цементного бетона с обычным армированием

обвязочные, фундаментные и для сооружений

2695430 Ригели, прогоны, фермы, элементы рам без армирования и

с обычным армированием из тяжелого и легкого цементного

бетона

2695431 Ригели и прогоны преднапряженные с обычным армированием из

тяжелого цементного бетона

2695432 Ригели и прогоны с обычным армированием из тяжелого

цементного бетона

2695433 Ригели и прогоны с обычным армированием из легкого

цементного бетона

2695434 Фермы преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695435 Фермы преднапряженные из легкого цементного бетона

2695436 Фермы с обычным армированием из тяжелого цементного бетона

2695487 Элементы рам преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695498 Элементы рам с обычным армированием из тяжелого цементного

бетона

2695440 Перемычки, распорки без армирования и с обычным

армированием из бетона

2695441 Перемычки преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695442 Перемычки с обычным армированием из тяжелого цементного

бетона

2695443 Перемычки с обычным армированием из ячеистого силикатного

бетона

2695444 Распорки преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695445 Распорки с обычным армированием из тяжелого цементного

бетона

2695446 Распорки с обычным армированием из легкого цементного

бетона

2695450 Панели стеновые наружные преднапряженные, с обычным

армированием

2695451 Панели стеновые наружные преднапряженные из тяжелого

цементного бетона

2695452 Панели стеновые наружные преднапряженные из легкого

цементного бетона

2695453 Панели стеновые наружные преднапряженные из ячеистого

цементного бетона

2695454 Панели стеновые наружные с обычным армированием из

тяжелого цементного бетона

2695455 Панели стеновые наружные с обычным армированием из легкого

цементного бетона

2695456 Панели стеновые наружные с обычным армированием из

ячеистого цементного бетона

2695457 Панели стеновые наружные с обычным армированием из

ячеистого силикатного бетона

2695460 Панели стеновые внутренние без армирования и с обычным

армированием

2695461 Панели стеновые внутренние преднапряженные из тяжелого

цементного бетона

2695462 Панели стеновые внутренние преднапряженные из легкого

цементного бетона

2695463 Панели стеновые внутренние преднапряженные из ячеистого

цементного бетона

2695464 Панели стеновые внутренние с обычным армированием из

тяжелого цементного бетона

2695465 Панели стеновые внутренние с обычным армированием из

легкого цементного бетона

2695466 Панели стеновые внутренние с обычным армированием из

ячеистого цементного бетона

2695467 Панели стеновые внутренние с обычным армированием из

тяжелого силикатного бетона

2695468 Панели стеновые внутренние с обычным армированием из

ячеистого силикатного бетона

2695470 Перегородки преднапряженные и с обычным армированием

2695471 Перегородки преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695472 Перегородки с обычным армированием из тяжелого цементного

бетона

2695473 Перегородки с обычным армированием из легкого цементного

бетона

2695474 Перегородки с обычным армированием из ячеистого

цементного бетона

2695475 Перегородки с обычным армированием из тяжелого силикатного

бетона

2695476 Перегородки с обычным армированием из ячеистого

силикатного бетона

2695477 Перегородки с обычным армированием из гипсоцементного

бетона

2695480 Блоки стеновые преднапряженные и с обычным армированием

2695481 Блоки стеновые преднапряженные из легкого цементного

бетона

2695482 Блоки стеновые преднапряженные из ячеистого цементного

бетона

2695483 Блоки стеновые с обычным армированием из тяжелого

цементного бетона

2695484 Блоки стеновые с обычным армированием из легкого

цементного бетона

2695485 Блоки стеновые с обычным армированием из ячеистого

цементного бетона

2695486 Блоки стеновые с обычным армированием из тяжелого

силикатного бетона

2695487 Блоки стеновые с обычным армированием из ячеистого

силикатного бетона

2695488 Блоки стеновые с обычным армированием из гипсоцементного

бетона

2695510 Плиты покрытий из цементного бетона

2695511 Плиты покрытий преднапряженные из тяжелого цементного

бетона

2695512 Плиты покрытий преднапряженные из тяжелого силикатного

бетона

2695513 Плиты покрытий преднапряженные из ячеистого силикатного

бетона

2695514 Плиты покрытий с обычным армированием из тяжелого

цементного бетона

2695515 Плиты покрытий с обычным армированием из легкого

цементного бетона

2695516 Плиты покрытий с обычным армированием из ячеистого

цементного бетона

2695517 Плиты покрытий с обычным армированием из ячеистого

силикатного бетона

2695520 Плиты перекрытий, плиты дорожные

2695521 Плиты перекрытий преднапряженные из тяжелого цементного

бетона

2695522 Плиты перекрытий преднапряженные из легкого цементного

бетона

2695523 Плиты перекрытий преднапряженные из тяжелого силикатного

бетона

2695524 Плиты перекрытий с обычным армированием из тяжелого

цементного бетона

2695525 Плиты перекрытий с обычным армированием из легкого

цементного бетона

2695526 Плиты перекрытий с обычным армированием из тяжелого

силикатного бетона

2695527 Плиты дорожные преднапряженные из тяжелого цементного

бетона

2695528 Плиты дорожные с обычным армированием из тяжелого

цементного бетона

2695530 Конструкции и детали пролетных строений мостов,

конструкции и детали ГЭС

2695531 Конструкции и детали пролетных строений мостов

преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695532 Конструкции и детали пролетных строений мостов с обычным

армированием из тяжелого цементного бетона

2695533 Конструкции и детали ГЭС преднапряженные из тяжелого

цементного бетона

2695534 Конструкции и детали ГЭС с обычным армированием из

тяжелого цементного бетона

2695540 Детали водопропускных труб (плиты днищ, блоки плитных

перекрытий, оголовки), детали смотровых колодцев,

конструкции и детали силосов и градирен, элементы траверс

трубопроводов, конструкции и детали каналов и открытых

водоводов

2695541 Детали водопропускных труб преднапряженные из тяжелого

цементного бетона

2695542 Детали водопропускных труб с обычным армированием из

тяжелого цементного бетона

2695543 Детали смотровых колодцев с обычным армированием из

тяжелого цементного бетона

2695544 Конструкции и детали силосов и градирен преднапряженные из

тяжелого цементного бетона

2695545 Конструкции и детали силосов и градирен с обычным

армированием из тяжелого цементного бетона

2695546 Элементы траверс трубопроводов с обычным армированием из

тяжелого цементного бетона

2695547 Конструкции и детали каналов и открытых водоводов

преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695548 Конструкции и детали каналов и открытых водоводов с

обычным армированием из тяжелого цементного бетона

2695550 Трубы напорные, безнапорные, опоры ЛЭП

2695551 Трубы преднапряженные из тяжелого цементного бетона

напорные

2695552 Трубы преднапряженные с металлическим цилиндром напорные

2695553 Трубы преднапряженные из тяжелого цементного

бетона безнапорные

2695554 Трубы с обычным армированием из тяжелого цементного бетона

безнапорные

2695555 Опоры ЛЭП, связи и элементы контактной сети

электрифицированных дорог и осветительной сети

преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695556 Опоры ЛЭП, связи и элементы контактной сети

электрифицированных дорог и осветительной сети с обычным

армированием из тяжелого цементного бетона

2695560 Шпалы, блоки и тюбинги для тоннелей, шахтная крепь, амфоры

2695561 Шпалы преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695562 Шпалы с обычным армированием из тяжелого цементного бетона

2695563 Блоки и тюбинги для тоннелей и шахтная крепь

преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695564 Блоки и тюбинги для тоннелей и шахтная крепь с обычным

армированием из тяжелого цементного бетона

2695565 Амфоры с обычным армированием из тяжелого цементного

бетона

2695570 Плиты специальные аэродромные, приставки и столбики

шпалерные для ограждения пастбищ

2695571 Плиты преднапряженные из тяжелого цементного бетона

специальные аэродромные

2695572 Приставки и столбики шпалерные для ограждения пастбищ

преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695573 Приставки и столбики шпалерные для ограждения пастбищ с

обычным армированием из тяжелого цементного бетона

2695580 Спецжелезобетон жаростойкий и прочий

2695610 Элементы лестниц, блоки коммуникаций, архитектурно —

строительные элементы зданий и сооружений

2695611 Элементы лестниц с обычным армированием из тяжелого

цементного бетона

2695612 Элементы лестниц с обычным армированием из легкого

цементного бетона

2695613 Блоки коммуникаций преднапряженные из тяжелого цементного

бетона

2695614 Блоки коммуникаций с обычным армированием из тяжелого

цементного бетона

2695615 Архитектурно — строительные элементы зданий и сооружений

преднапряженные из тяжелого цементного бетона

2695616 Архитектурно — строительные элементы зданий и сооружений с

обычным армированием из тяжелого цементного бетона

2695617 Архитектурно — строительные элементы зданий и сооружений с

обычным армированием из легкого цементного бетона

2695618 Архитектурно — строительные элементы зданий и сооружений с

обычным армированием из ячеистого цементного бетона

2695619 Архитектурно — строительные элементы зданий и сооружений с

обычным армированием из тяжелого силикатного бетона

2695620 Элементы входов и приямков зданий, детали лифтовых и

вентиляционных шахт, санитарно — технические кабины

2695621 Детали лифтовых и вентиляционных шахт с обычным

армированием из тяжелого цементного бетона

2695622 Детали лифтовых и вентиляционных шахт с обычным

армированием из легкого цементного бетона

2695623 Элементы входов и приямков с обычным армированием из

тяжелого цементного бетона

2695624 Элементы входов и приямков с обычным армированием из

легкого цементного бетона

2695625 Санитарно — технические кабины с обычным армированием из

тяжелого цементного бетона

2695626 Санитарно — технические кабины с обычным армированием из

легкого цементного бетона

2695627 Санитарно — технические кабины с обычным армированием из

гипсоцементного бетона

2695630 Элементы лоджий и балконов, элементы оград

2695631 Элементы лоджий и балконов преднапряженные из тяжелого

цементного бетона

2695632 Элементы лоджий и балконов преднапряженные из легкого

цементного бетона

2695633 Элементы лоджий и балконов с обычным армированием из

легкого цементного бетона

2695634 Элементы лоджий и балконов с обычным армированием из

легкого цементного бетона

2695635 Элементы оград с обычным армированием из тяжелого

цементного бетона

Строительство железобетонного монолитного приямка |

Любой строительный объект промышленного назначения не обходиться без строительства монолитных приямков, где располагаются коммуникации инженерных систем. Чаще всего большие приямки нужны для элементов связи, которые обслуживают информационное табло, сигнализации и внутреннюю телефонную линию.

Монолитный приямок рассчитывается как небольшая комната на упругом основании. Конструкция полностью должна быть монолитной. Обслуживание происходит через вмонтированный в перекрытие люк. В зависимости от задания, прорабатывается глубина заложения основания.

Стенки приямка обычно делаются не толще 150-200 мм. Армирование стенок и перекрытий выполняют двумя сетками, в нижнем и верхнем поясе. На горизонтальных плоскостях ставят вертикальные усилители, которые исключают возможность продавливания от оборудования.

Горизонтальные арматурные сетки стягиваются с-образными элементами, чтобы в процессе эксплуатации под нагрузкой не произошло выпирание арматуры в сторону. Все угловые соединение дополнительно усиливают арматурными стержнями.

По заданию в определенных местах обязательно надо заложить точка ввода и вывода коммуникаций. Для этого между арматурой вставляются закладные изделия и железных труб, длин которых должно соответствовать ширине стенки. Когда конструкция закрывается опалубкой, края трубы плотно прикрываются, внутрь не попадает бетон при укладке и вибрировании.

Через несколько дней опалубка снимается, закладные детали прочищаются. Теперь бетону необходимо набрать своей проектной прочности, только после этого перекрытие и дно приямка можно нагружать технологическим оборудованием. Полностью бетон крепнет в течение 28 дней. За это время проводят гидроизоляции конструкции, обмазывая ее горячим битумом за 2-3 раза.

В качестве основания приямка может служить любой грунт. Слишком слабые для строительства грунты уплотняются, в редких случаях делают их небольшую выборку и заменяют песком. Перед тем как строить монолитный приямок, в вырытом котловане делается бетонная подготовка толщиной 100 мм и с геометрическими размерами, больше, чем приямок. Когда подготовка подсохнет на ней удобно делать разметку правильного расположения несущих конструкций приямка.

 
 
 
 

Навесы для приямков под заказ по низким ценам и с доставкой по Татарстану

Изготовление навесов для приямков

Приямок: характеристики и особенности

Приямок – специальное углубление рядом с фундаментом или цокольным этажом здания. Приямки в подвале служат для увеличения количества естественной освещенности входа в подвал, подвода инженерных и теплокоммуникационных систем. В многоэтажных зданиях для каждого отсека подвального или цокольного этажа должно быть не менее двух окон, у каждого из них обязательно обустраивается приямок. Размеры приямка должны обеспечивать подачу огнетушащего вещества и эффективное удаление дыма. Технические требования к конструкциям прописаны в СНБ 3.02.04-03 и СНиП 31-01-2003. В зависимости от формы приямки могут быть:

  • квадратными или прямоугольными;
  • полукруглыми;
  • трапецеидальными.

Специальные приямки в подвале могут использоваться для отвода грунтовых вод, подключения электрических кабелей и т. д. Их расположение и размеры задаются в проектной документации, рассчитываются с учетом существующих нормативных документов, не зависят от размеров окна. Это чисто технологические сооружения, могут применяться для отвода поступающей на пол воды.

Навес для приямка — служит для того что бы защитить от попадания воды, снега и грязи в цокольное-подвальное помещение многоквартирного и частного дома.

Технические требования к конструкциям

Конструкция должна эффективно выполнять свои функции, не создавать угрозы для пользователей, защищать окна от повреждений. Согласно положениям стандарта устройство приямка регламентируется по следующим характеристикам:

  1. Линейные размеры. Оконный приямок должен иметь площадь не менее площади окна. За счет этого обеспечивается достаточное количество дневного света в подвальных или цокольных помещениях. Геометрия формы выбирается произвольно, на технические показатели влияния не оказывает.
  2. Отвод вод. Для отвода поверхностных вод сооружаются специальные бетонные возвышения. Высота бордюров не менее 10 см, уклон в сторону отвода тротуарных вод. В некоторых случаях предусматривается дренажный слив, прием воды осуществляется в специальное углубление, отвод дренажной трубы приямка в подвале в сторону существующих инженерных систем.
  3. Устройство приямка. Материал изготовления – бетон, для усиления конструкции может применяться армирование. Бетон должен быть марки не ниже Б 250, для армирования используется строительная арматура периодического профиля. Диаметр прутков зависит от размеров конструкции. Глубина приямка на 15–20 см больше высоты окна.
  4. Техника безопасности. Для предупреждения несчастных случаев все приямки должны закрываться защитными решетками. Максимально возможная нагрузка рассчитывается с учетом конкретных условий эксплуатации окна, минимальная не менее 200 кг. Материал изготовления и способ фиксации защитной решетки подбирается с учетом материала кладки стен здания, номенклатуры проката и технологических возможностей производства. При необходимости ограждение приямков проходят заводские испытания на прочность несущих элементов.
  5. Архитектурные особенности. Для улучшения внешнего вида фасада строений приямок металлический может иметь декоративный козырек. Дополнительно козырьки приямков защищают конструкцию от попадания дождя и снега.

Allplan или Revit. Армирование отдельных конструкций

Revit:

           В плане армирования отдельных конструкций Revit периодически меняет правила игры. Обычно, свободно доступны Autodesk Extansions:

         Когда именно они появляются загадка, но обычно не сразу после релиза новой ежегодной версии, через пару месяцев (а бывает и пол года) , а ниже небольшое видео о возможностях :

           Теперь я за этими расширениями не слежу в силу того, что их использование увеличивает время разработки документации и модели в частности до безобразия. Например выполнить обрамление отверстия в одной конструкции могло занимать до 5 минут, создать фоновое армирование стены еще секунд 30 и тд. Ну и самый главный их недочет, это то что нельзя армировать свои семейства конструкций, только системные и с большим количеством ограничений, например нельзя сразу армировать много разных стен по толщине и длине.

         

           Я уже немного рассказывал про армирование конструкций в нескольких видео уроках. И год назад мы написали собственное приложение предназначенное для фонового армирования конструкций:

            Так же я использовал немного другую свою разработку под названием контейнер армирования, программа связывалась с системным семейством недоступным для пользователя. Почему Autodesk не продолжили сами разработку интерфейса данного инструмента?! Я могу только догадываться, возможно нежелание, а возможно проблемы с использованием свободной параметризации, ведь для работы с контейнерами нужно много статических параметров которые невозможно отследить у каждого пользователя со своим шаблоном.  

            В итоге армирование отдельных конструкций сводится к выполнению фонового армирования инструментом «армирование по площади» и дополнением конструкции пользовательскими семействами , в основном это:

и так далее

             Использование  пользовательских арматурных семейств на основе глюкнутого IFC экспорта в 2014 версии, дало пользователям шанс армировать своими наработками семейства отдельных конструкций. Но как оказалось дьявол был в мелочах, чем больше модель тем больше «глюков»,  на больших моделях, большое количество данных семейств существенно напрягало ПК. Появлялись явные проблемы с использованием семейств, например при разработке сложного семейства могло не возникать ошибок или иных негативных последствий,. Далее семейство уходило в рабочий проект, в результате разработки модели появлялась необходимость внести изменение в семейство, в 20% случаев дальнейшее изменение семейства влекло за собой ошибку в проекте и полное удаление данного семейства из проекта.

            Как итог, армирование отдельных конструкций отсутствует в Revit в неком законченном и систематизированном виде. Политика Autodesk направленна на то , что альтруисты создают наработки своими силами и платят за это Autodesk , так как соглашение разработчика ADSK платное. Ситуация парадоксальная но факт на лицо.

Allplan:

           С данным ПО все сводится к максимальной дифференциации решений и инструментов, существует большое количество уже разработанных объектов с армированием так и отдельных узлов. Например инструмент обрамления отверстий :

            Из выше приведенных изображений видно, что гибкость инструментов на много порядков выше существующих решений в Revit.
            Помимо этого существует ряд инструментов по комплексному армированию конструкций, например колонны :
         

        Или такой тип колонн:

Или вот такой тип колонн:

            Три типа колонн описывают все возможные вариации размещения хомутов и продольных стержней , уникальные конструкции и их армирование отдельными стержнями обсудим в другой теме, в частности сравним армирование изогнутых в двух плоскостях конструкции.
            Помимо этого существует еще много инструментов армирования не типовых сечений колонн, например колонна переменного сечения:

         Существует так же много инструментов узловых мест колонн, например узел армирования консоли:

            Или узел стыка колонны и фундаментной плиты:

           Далее у нас идут балки , тут так же огромное количество всевозможных инструментов, например армирование стандартной балки :

Или например экзотический вариант исполнения балки :

Или вариант скатных балок :

          Со стенами в основном возникают проблемы в узловых сечениях , нам тут Allplan так же предлагает большое количество инструментов, например армирование пазов у ниш в стенах, актуально для армирования электрических ниш :

Или классический стык двух стен:

Ну и  напоследок решил  показать самые экзотические, например армирование лестниц:

Или классические «стаканы»:

            Все инструменты я думаю перечислить почти невозможно и 99% пользователям скорее всего все не пригодятся вообще, в общей сложности сателлитов около 103 штук, это даже намного больше чем в Tekla Structures.
           Помимо этого существуют, так же как и в Revit, свои внутренние компоненты сразу с арматурой или иными элементами, носят они название SmartPart и PythonPart, для примера PythonPart армирования приямка :

           И это мы еще не дошли до SmartParts, но его оставим на десерт в следующий раз.

           Положительные стороны и недостатки семейств revit и компонентов Allplan я вынесу в отдельное сравнение.

      

Исследование параметров армирования грунта в глубоком котловане станции метро «Болотная»

Обзор

. 28 ноября 2019 г.; 5(11):e02836.

doi: 10.1016/j.heliyon.2019.e02836.

Электронная коллекция 2019 ноябрь.

Принадлежности

Расширять

Принадлежности

  • 1 Школа гражданского строительства, Центральный южный университет, Хунань, 410075, Китай.
  • 2 Институт планирования и проектирования коммуникаций провинции Гуандун, ООО, Гуандун, 510507, Китай.

Бесплатная статья ЧВК

Элемент в буфере обмена

Обзор

Вэй Ван и соавт.

Гелион.

.

Бесплатная статья ЧВК

Показать детали

Показать варианты

Показать варианты

Формат

АннотацияPubMedPMID

. 28 ноября 2019 г. ; 5(11):e02836.

doi: 10.1016/j.гелийон.2019.e02836.

Электронная коллекция 2019 ноябрь.

Принадлежности

  • 1 Школа гражданского строительства, Центральный южный университет, Хунань, 410075, Китай.
  • 2 Институт планирования и проектирования коммуникаций провинции Гуандун Ко., Ltd, Гуандун, 510507, Китай.

Элемент в буфере обмена

Полнотекстовые ссылки
Параметры отображения цитирования

Показать варианты

Формат
АннотацияPubMedPMID

Абстрактный

В данной работе предложен способ армирования вне глубокого котлована станции метро в болотистой местности в условиях высокого уровня воды и исследованы параметры армирования. Проанализировано влияние мероприятий по армированию вне глубокого котлована на деформацию и коэффициент противоопрокидывающей устойчивости стены диафрагмы в условиях высоких уровней воды. В соответствии с экономическим законом убывающей предельной отдачи были проанализированы и оптимизированы параметры цементации арматуры. Влияние различных мер армирования на контроль безопасности глубоких котлованов было проанализировано на основе данных полевых измерений. Результаты показывают, что изменение уровня воды оказывает существенное влияние на устойчивость котлована, и необходимо принять меры по укреплению котлована на глубине 10 м от поверхности; изменение глубины армирования оказывает более существенное влияние на устойчивость котлована; а оптимизированные параметры армирования позволяют уменьшить объем заливки на 45%.


Ключевые слова:

Гражданское строительство; Строительная техника; Глубокий котлован; проектирование фундаментов; Геотехническая инженерия; Высокий уровень воды; Оптимизация параметров; инженерия почвы; Армирование грунта вне котлована; Контроль стабильности; Структурный анализ; Мониторинг состояния конструкции; Станция метро.

© 2019 Авторы.

Цифры

Рис. 1

Расположение проекта станции метро Juzizhou

.

Рис.1

Расположение проекта станции метро Juzizhou

.


Рисунок 1

Расположение проекта станции метро Juzizhou

.

Рис. 2

Опорная конструкция котлована из…

Рис. 2

Опорная конструкция котлована станции метро Juzizhou.


Рис. 2

Опорная конструкция котлована станции метро Juzizhou.

Рис. 3

План укрепления котлована Цзюйчжоу.

Рис. 3

План укрепления котлована Цзюйчжоу.


Рис. 3

План укрепления котлована Цзюйчжоу.

Рис.4

Геометрическая модель численного моделирования…

Рис. 4

Геометрическая модель численного моделирования для станции Цзюйчжоу.


Рис. 4

Геометрическая модель численного моделирования для станции Цзюйчжоу.

Рис.5

Влияние колебаний уровня воды…

Рис. 5

Влияние колебаний уровня воды на деформацию и устойчивость фундамента…


Рис. 5

Влияние колебаний уровня воды на деформацию и устойчивость котлована с армированием и без него.

Рис. 6

Влияние мер усиления на…

Рис. 6

Влияние мероприятий по армированию на горизонтальное смещение стены при высоких…


Инжир.6

Влияние мероприятий по армированию на горизонтальное смещение стены при половодье. а) с армированием; б) без армирования.

Рис. 7

Влияние мер усиления на…

Рис.7

Влияние мероприятий по армированию на изгибающий момент стены при высоких…


Рис.  7

Влияние мероприятий по армированию на изгибающий момент стены в условиях паводка.

Рис. 8

Влияние ширины арматуры…

Рис.8

Влияние ширины арматуры на деформации и устойчивость фундамента…


Рис. 8

Влияние ширины арматуры на деформацию и устойчивость котлована.

Рис. 9

Влияние глубины армирования на…

Рис. 9

Влияние глубины армирования на деформацию и устойчивость котлована.


Рис. 9

Влияние глубины армирования на деформацию и устойчивость котлована.


Рис. 10

Типовая арматура.

Рис.11

Мониторинг горизонтального смещения мембранной стенки…

Рис. 11

Точка контроля горизонтального смещения стенки мембраны C003.


Рис. 11

Точка контроля горизонтального смещения стенки мембраны C003.

Рис. 12

Схема расположения горизонтальных…

Рис. 12

Схема расположения точек контроля горизонтального смещения стены диафрагмы.


Рис. 12

Схема расположения точек контроля горизонтального смещения стены диафрагмы.

Рис. 13

Сравнение и анализ…

Рис. 13

Сравнение и анализ результатов моделирования армирования и измерений на месте. (а) Результаты моделирования,…


Рис. 13

Сравнение и анализ результатов моделирования армирования и измерений на месте. (а) результаты моделирования, (б) результаты измерений на месте.

Все фигурки (13)

Похожие статьи

  • Анализ смещения тоннелей метрополитена из-за двух разных способов строительства каналов связи.

    Fall M, Gao Z, Ndiaye BC.
    Фолл М. и др.
    Гелион. 2019 17 июня; 5 (6): e01949. doi: 10.1016/j.heliyon.2019.e01949. Электронная коллекция 2019 июнь.
    Гелион. 2019.

    PMID: 31249898
    Бесплатная статья ЧВК.

  • Экспериментальное исследование механизма армирования раздельной цементации в наполнителе и оценка эффекта.

    Ниу Дж, Ли Зи, Гу В, Чен К.
    Ниу Дж. и др.Датчики (Базель). 2020 29 мая; 20 (11): 3088. дои: 10.3390/s20113088.
    Датчики (Базель). 2020.

    PMID: 32486072
    Бесплатная статья ЧВК.

  • Мониторинг деформации котлована с помощью нейронной сети обратного распространения и генетического алгоритма и его применение в геотехнической инженерии.

    Ло Дж, Рен Р, Го К.
    Луо Дж. и др.
    ПЛОС Один. 1 июля 2020 г .; 15 (7): e0233398.doi: 10.1371/journal.pone.0233398. Электронная коллекция 2020.
    ПЛОС Один. 2020.

    PMID: 32609717
    Бесплатная статья ЧВК.

  • Метод контроля горизонтальных перемещений глубокого котлована на основе технологии лазерного распознавания изображений.

    Лю П., Се С., Чжоу Г., Чжан Л. , Чжан Г., Чжао С.
    Лю П. и др.
    Преподобный Научный Инструм. 2018 Декабрь;89(12):125006. дои: 10.1063/1.5061703.
    Преподобный Научный Инструм.2018.

    PMID: 30599627

  • Обзор применения и инноваций геотекстиля в геотехнической инженерии.

    У Х, Яо С, Ли С, Мяо М, Чжун И, Лу И, Лю Т.
    Ву Х и др.
    Материалы (Базель). 2020 10 апреля; 13 (7): 1774. дои: 10.3390/ma13071774.
    Материалы (Базель). 2020.

    PMID: 322

    Бесплатная статья ЧВК.

    Обзор.

использованная литература

    1. Ю Цзяньлинь, Янь Лун, Ся Сяо, Гун Сяонань.Базовая устойчивость для узкого котлована. J. Zhejiang Univ. англ. науч. 2017;51(11):2165–2174.

    1. Тану Ю. Г., Кунг Г.Т.К. Исследование влияния моделей грунта на деформации, вызванные выемками раскосов, с помощью метода обратного анализа. Дж. Вычисл. Геотех. 2010;37(6):769–780.

    1. Ю С., Ли Д. Характеристики движения поверхности земли, вызванные глубокими земляными работами — численное исследование. Дж. Вычисл. Geosci. 2008;35(2):231–252.

    1. Сунь Юйонг, Чжоу Шуньхуа, Ло Чжэ. Анализ базального вздутия при выемке шурфов в рыхлых глинах. Дж. Вычисл. Геотех. 2017; 81: 294–306.

    1. Ван Цзиньфэн, Сян Хуавей, Янь Цзяньго.Численное моделирование опорных конструкций из стальных шпунтовых свай при рытье котлована. Междунар. Дж. Геомеханик. 2019;19(4)

Показать все 22 ссылки

Механизм разрушения и пассивное давление грунта на котлованы с армированием юбки

  • 1.

    М. Тайдини, М. Х. Бонаб и С.Голмохамади, «Экспериментальное исследование влияния добавления натуральных и синтетических волокон на механические и поведенческие параметры грунтоцементных материалов», Int. Дж. Гражданский. Eng ., 16 (4), 353-370 (2018).

    Артикул

    Google Scholar

  • 2.

    Исаев Б.Н., Бадеев С.Ю., Лунев А.Г., Цапкова Н.Н., Логутин В.В., Кузнецов М.В., Бадеев В.С. Укрепление грунтов грунтоцементными элементами // . Механика грунтов.Нашел. Eng ., 47 (5), 202-206 (2010).

    Артикул

    Google Scholar

  • 3.

    Дж. Сунитсакул, А. Саватпарнич и А. Савангсурия, «Прогноз прочности на сжатие грунта-цемента без ограничений при 7», Geotech. геол. Eng ., 30 (1), 263-268 (2012).

    Артикул

    Google Scholar

  • 4.

    Ю. Ма, Р. Ф. Цюй, X. Т. Чжоу, Г. Л.Сюй, Х. Х. Лонг и С. З. Ли, «Влияние параметров армирования в пассивной зоне раскопок на боковую деформацию опорных конструкций», Китай. Дж. Геотех. англ. , 34 (с1), 190-196 (2012).

    Google Scholar

  • 5.

    A. Farouk и M.M. Shahien, «Улучшение грунта с использованием грунтоцементных колонн: экспериментальное исследование», Alexandria Eng. J. , 52 (4), 733-740 (2013).

    Артикул

    Google Scholar

  • 6.

    Ю. Л. Йи, С. Ю. Лю, А. Дж. Пуппала и П. С. Си, «Вертикальная несущая способность одинарной Т-образной колонны из цемента и грунта в мягком грунте: лабораторное моделирование, полевые испытания и расчет», Acta Geotech. , 12 (5), 1077-1088 (2017).

    Артикул

    Google Scholar

  • 7.

    В. Антунес, Н. Симао и А. К. Фрейре, «Цементно-грунтовый состав для основания и подстилающего слоя дорожного покрытия: тематическое исследование», Transport. Инфраструктура. Геотехнолог. , 4 (4), 126-141 (2017).

    Артикул

    Google Scholar

  • 8.

    В.А. Ильичев и Ю.А. Готман А. Анализ грунтоцементной массы для уменьшения смещения корпуса методом оптимального проектирования // Soil Mech. Нашел. Eng ., 48 (4), 158-168 (2011).

    Артикул

    Google Scholar

  • 9.

    У. Дж. М.Ранкин, «Об устойчивости рыхлой земли», Philos. Транс. Р. Соц. Лондон , 147 , 9-27 (1857).

    Артикул

    Google Scholar

  • 10.

    Ф. К. Чен, Г. Г. Ян, З. С. Хуанг и Ю. К. Чжан, «Обсуждение силового анализа улучшения котлована в области мягкого грунта и пример применения», Geotech. Вкладывать деньги. Сурв ., 8 , 6-10 (2015).

    Google Scholar

  • 11.

    Дж. Дж. Чжэн, Р. Г. Чжан, Л. Ю. Дин, К. Чен и Д. А. Чжао, «Эффекты контроля смещения и анализ параметров улучшения пассивной зоны котлованов», Китай. Дж. Рок Мех. Eng ., 29 (5), 1042-1051 (2010).

    Google Scholar

  • 12.

    Малинин А.Г., Гладков И.Л. Исследование диаметра грунтоцементных столбов в различных грунтовых условиях // Грунтовая мех. Нашел. Eng ., 48 (3), 121-126 (2011).

    Артикул

    Google Scholar

  • 13.

    С.Ю. Бадеев В., Кузнецов М.В., Исаев В.Б. Использование нарушенных образцов для контроля качества грунтового цемента // . Грунтовая мех. Нашел. Eng ., 45 (6), 202-205 (2008).

    Артикул

    Google Scholar

  • 14.

    BJ Zhang, B. Huang, XD Fu и L. Xiao, «Экспериментальное исследование прочностных и деформационных свойств образца керна сцементированного грунта и его определяющее соотношение», Rock Soil Mech . , 36 (12), 3417-3424 (2015).

    Google Scholar

  • 15.

    YY Sun, SH Zhou и L. Zhuang, «Расчет пассивного давления грунта и прочности на сдвиг в котлованах с учетом остаточного напряжения», China Civ. англ. J ., 44 (7), 94-99 (2011).

    Google Scholar

  • Ямы GRC — Поговорите со специалистами

    Бетон, армированный стекловолокном

    , является идеальным легким решением как для дренажных, так и для электрических колодцев благодаря увеличенному соотношению прочности к весу и простоте использования на месте.Ямы из стеклофибробетона изготавливаются из смеси бетона и стекловолокна; равномерное распределение стекловолокна по всему изделию позволяет строить приямки без стальной арматуры. Технология GRC позволяет достичь максимальной прочности в гораздо более тонком сечении, в результате чего конструкция продукта значительно легче, чем традиционный железобетон, без ущерба для прочности или долговечности.

    Mascot GRC – не все ямы GRC одинаковы

    Компания

    Mascot Engineering была одним из первых производителей изделий из стеклопластика для строительной отрасли в Австралии и в настоящее время является крупнейшим производителем этого материала в южном полушарии.Уникальный метод Mascot по производству GRC для использования в дренажных и электрических колодцах гарантирует, что все производимые продукты спроектированы таким образом, чтобы выдерживать требования различных сред и приложений, требуемых от них. Все ямы Mascot GRC можно использовать в любых условиях, где требуется использование традиционного бетона.

    Характеристики талисмана GRC

    • GRC легкий – до одной десятой веса традиционного железобетона
    • Доставка стеклопластика

    • экономически эффективна благодаря высокому соотношению прочности и веса
    • GRC можно использовать везде, где используется традиционный бетон
    • GRC подходит для использования в приложениях, требующих рейтинга до класса G
    • .

    • GRC быстро и легко устанавливается:
      • Легкий вес облегчает работу с карьерами GRC на месте
      • Входы могут быть сделаны на месте без необходимости колонкового бурения перед доставкой.См. метод быстрого удара здесь.
    • GRC чрезвычайно прочен и надежен – он не хрупок и не разобьется
    • GRC не требует стальной арматуры

    Ассортимент

    Mascot предлагает широкий ассортимент приямков из стеклопластика для использования во множестве областей применения, включая дренажные приямки и системы каналов, электротехнические и коммуникационные системы, а также промышленные отходы. Все ямы GRC подходят для установок, требующих рейтинга класса A – класса G.

    См. полный ассортимент продукции Mascot для карьеров GRC здесь.

    Связанная информация

    Полезные ссылки

    Поверхностные дефекты, ухудшающие качество сварки | Качество сварки и проблемы | Основы автоматизированной сварки

    В принципе, процессы сварки должны соединять материалы в соответствии с чертежами на основе соответствующей схемы сварки. Кроме того, важно обеспечить качество сварки, включая внешний вид и прочность сварного шва.На этой странице представлены типичные дефекты поверхности, ухудшающие качество сварки.

    Обязательна к прочтению всем, кто занимается сваркой!
    Это руководство включает в себя базовые сведения о сварке, такие как типы и механизмы сварки, а также подробные сведения об автоматизации сварки и устранении неполадок.

    Скачать

    Ямки (открытые дефекты) представляют собой поверхностные дефекты, возникающие при затвердевании газовых полостей, образовавшихся внутри металла сварного шва, после выхода газа с поверхности валика.Газовые полости, остающиеся внутри борта, представляют собой внутренний дефект, известный как газовые дыры. Причины этих дефектов включают использование неподходящего защитного газа; недостаточный раскислитель; масло, ржавчина, покрытие или другие вещества, прилипшие к поверхности канавки в основном материале; и влаги, содержащейся в материале.

    Подрез — это канавка на кромке сварного шва, образованная основным материалом, выходящим из сварного шва. Типичными причинами являются чрезмерно высокий сварочный ток или скорость сварки.Слишком большая ширина плетения также может быть причиной подреза.

    Наложение происходит, когда расплавленный металл течет по поверхности основного материала, а затем охлаждается, не сплавляясь с основным материалом. Типичной причиной перехлеста является подача слишком большого количества металла шва из-за низкой скорости сварки. Нахлест в угловых швах возникает из-за падения избыточного количества расплавленного металла под действием силы тяжести. Необходимой контрмерой является пересмотр условий сварки (например, установка более высокой скорости сварки или более низкого сварочного тока).

    Усиление – это металл сварного шва, нарастающий над поверхностью сверх необходимого размера в сварном шве с разделкой кромок или угловом шве. Типичной причиной является высокая скорость сварки (скорость перемещения источника тепла), из-за которой наплавка металла шва в канавке оказывается недостаточной.

    1. Недостаточное армирование

    Поверхностное растрескивание образует трещины на поверхности горячих сварных швов сразу после сварки.Он широко делится на растрескивание при затвердевании и растрескивание при разжижении. Растрескивание происходит при затвердевании сварного шва. Растрескивание при разжижении возникает при многослойной сварке, когда предыдущий сварочный слой расплавляется последующей сваркой. Другая классификация относится к сгенерированному положению и форме трещины, такой как продольное растрескивание, растрескивание носка, поперечное растрескивание, растрескивание кратера и так далее.

    1. Продольные трещины
    2. Трещины на пальцах ног
    3. Поперечные трещины
    4. Растрескивание кратера

    Это дефект, вызванный мгновенным зажиганием дуги на основном материале. Другими словами, зажигание дуги – это место неудавшегося зажигания дуги, которое не расплавилось при последующей сварке и осталось на основном материале. Удар дуги может быть причиной растрескивания основного материала.
    Аналогичный дефект может возникнуть, когда крупные частицы брызг прилипают и остаются на поверхности.

    Этот дефект возникает, когда валик изгибается и отклоняется от линии сварки. Возможные причины включают в себя неправильное исправление волнистости или завитка автоматически подаваемой сварочной проволоки или направление линии сварки и закручивания проволоки под прямым углом друг к другу.Этот дефект также может возникать при несоответствии настроек скорости подачи проволоки и сварочного тока.

    Это состояние, при котором части канавки не сварены и остаются открытыми, потому что процесс не может сформировать валик, продолжающийся от начальной точки до конечной точки канавки. Когда этот дефект обнаруживается при роботизированной сварке вокруг начальной или конечной точки, может возникнуть проблема в управлении роботом. Если дуга, подача газа или проволоки нестабильны, канавка также может оставаться открытой в середине валика.

    Дом

    Фундаменты

    Наземная опорная конструкция и система сейсмоизоляции для токамака ИТЭР были возведены в период с августа 2010 г. по август 2014 г. лет на создание наземной опорной конструкции и фундамента токамака ИТЭР.

    С августа 2010 г. по август 2014 г. рабочие вырыли сейсмический карьер комплекса Токамак глубиной 17 м и размерами 90 х 130 м; создали цоколь и подпорные стенки на уровне земли; установлено 493 сейсмостойки и подкладки; и залил фундаментную плиту B2 («пол» комплекса «Токамак»).

    На ровной поверхности фундамента сейсмического карьера через равные промежутки установлены 493 колонны с антисейсмическими опорами, выполненными из чередующихся слоев металла и резины. Эти подшипники толщиной 20 см способны отфильтровывать и поглощать ускорения, связанные с колебаниями грунта, вызванными землетрясением, с возможностью бокового смещения 10 см.

    Плита комплекса Токамак B2 представляет собой сильно армированное основание (9 300 м², толщина 1,5 метра), которое будет поддерживать комплекс Токамак и его 400 000 тонн зданий, машин и оборудования.Последний сегмент — центральный участок идеальной круглой формы, на котором будет стоять установка ИТЭР, — был залит 27 августа 2014 года. Семиэтажный комплекс токамак.

    Восемьдесят метров в ширину, 120 метров в длину и 80 метров в высоту (60 метров над уровнем земли) Комплекс Токамак включает здания Токамак, Диагностика и Тритий. Для получения дополнительной информации о строительстве Комплекса токамак см. эту страницу.

    Сведения о фундаменте
    Наземная опорная конструкция комплекса Токамак:

    • Строительство: 18 месяцев (завершено в апреле 2012 г.)
    • Количество стальной арматуры: 6000 тонн
    • Требуется бетон: 25 000 м³ (цоколь и стены)
    • Толщина основания сейсмического карьера: 1,5 метра
    • Толщина подпорных стен: от 1,5 м (нижняя) до 0,5 м (верхняя)
    • Количество сейсмических площадок, поддерживающих комплекс Токамак: 493

    Основание комплекса токамак (B2):

    • Строительство: 9 месяцев (декабрь 2013 г. — август 2014 г.)
    • Количество стальной арматуры: 3600 тонн
    • Требуемый объем бетона: 14 000 м³
    • Толщина мата комплекса токамак: 1.5 метров

    Стеклопластик — American Fyre Designs

    Что такое бетон, армированный стекловолокном (GFRC)?

     

    Армированный стекловолокном бетон (GFRC) представляет собой композит из цемента, стекловолокна, заполнителей и полимеров. Для армирования бетона вместо стали используются специальные щелочестойкие стекловолокна и полимеры. Почему? Начнем с того, что эти волокна не могут ржаветь, как сталь. Кроме того, эта особая смесь полимеров и волокон позволяет GFRC быть легким, прочным, устойчивым к атмосферным воздействиям, огнестойким, непроницаемым и привлекательным.

    Стекловолокно GFRC, используемое для продуктов AFD , имеет более высокую прочность на растяжение, чем сталь или бетон, и гораздо более высокую прочность на изгиб, чем обычный бетон. Как правило, чем выше содержание волокон, тем выше прочность. Благодаря тонкой полой конструкции изделий из стеклопластика они могут весить 90 053 в несколько раз меньше веса традиционного сборного железобетона.

    American Fyre Designs (AFD)  сосредотачивается не только на форме, но и на функциональности.GFRC обеспечивает невероятную свободу дизайна с формами и текстурами, а цвета природы были в изобилии доступны для экспериментов с бетоном. Наши изготовленные конструкции из стеклопластика включают огонь и пламя газовых бревен Real Fyre и других продуктов RH Peterson в характерную и роскошную линию наружной мебели, включая наружные камины, столы для костра, ямы для костра, урны для костра, чаши для костра, островки для барбекю. , и больше.  

    Преимущества GFRC

    Изготовлен из минералов, которые не горят. Кроме того, бетон по своей природе действует как терморегулятор при воздействии пламени. Это означает, что стеклопластик не только не горит, но и защищает находящиеся за ним материалы от жара пламени.

    Легкий вес и превосходная прочность

    GFRC тонкий, но прочный и весит значительно меньше, чем монолитный бетон – примерно на 75–95 % меньше. Это означает, что меньше шансов на повреждение и упрощает и ускоряет установку. Более легкий вес и более прочный материал также позволяют сэкономить на транспортных расходах, обеспечивают большую свободу проектирования и снижают воздействие на окружающую среду.

    Прочный

    GFRC длится. Он не подвержен атмосферной эрозии и более устойчив к замораживанию и оттаиванию, чем обычный бетон. Использование стекловолокна для армирования, а не стали, означает, что он не ржавеет даже в самых суровых морских условиях. Кроме того, наличие стеклянных волокон обеспечивает систему предотвращения образования трещин.

    Красивая

    GFRC обеспечивает внешний вид и ощущение натурального камня. Он также дает дизайнеру AFD большую свободу выбора формы, цвета и текстуры, чем любой другой материал.Форма и функциональность объединяются, чтобы сделать наружное жилое пространство роскошным продуктом, которым можно наслаждаться долгие годы. Используемые в сочетании с разнообразием газовых бревен и камней Real Fyre , огненным стеклом, огненными драгоценными камнями и алмазными самородками, эти готовые изделия превращают любой простой открытый ландшафт в причудливый рай.

    Функциональный

    Гибкость, долговечность, прочность и красота GFRC

    объединяются, чтобы создать форму, которая становится функциональной и причудливой, добавляя огонь.Мастера декоративного бетона для модели AFD усовершенствовали смесь стеклопластика, чтобы можно было спроектировать и отлить практически любое воображаемое творение. Эти приложения включают наружные камины, кострища и урны для костра AFD , а также островки для барбекю и столешницы для продуктов Fire Magic и American Outdoor Grills .

    Лабораторные и полевые испытания

    GFRC, используемый в линейке продуктов AFD , прошел тщательные испытания как в ходе испытаний на ускоренное старение в лаборатории, включая RH Peterson Lab , так и в реальных условиях эксплуатации.Наша продукция прослужит не меньше, чем любой качественный литой бетон, но со временем будет выглядеть лучше. Это связано с тем, что можно ожидать, что GFRC выдержит условия окружающей среды, особенно области с высокой влажностью или солевым туманом, лучше, чем обычный литой бетон, поскольку в нем нет стальной арматуры, подверженной коррозии. Кроме того, поскольку поверхность GFRC, которую мы используем, представляет собой портландбетон, она выдерживает атмосферные воздействия почти так же, как качественный архитектурный сборный железобетон.

    Безвреден для окружающей среды

    GFRC оказывает гораздо меньшее воздействие на окружающую среду, чем обычный бетон, камень или другие материалы. Изготовленный из природных минералов и заполнителей, GFRC требует меньшего производства и использует продукты, произведенные Матерью-Землей.

    Залитые цвета и текстуры

    Пигменты смешиваются со смесью, поэтому цвет проникает через весь продукт и не соскребается, как нанесенное окрашенное покрытие. Мы предлагаем восемь цветов и две различные текстуры на выбор.

    Как создаются изделия из стеклопластика в RH Peterson Co.

    GFRC — это немного более сложный процесс, чем обычная заливка бетона, требующий гораздо большего внимания к деталям.Вместо того, чтобы заливать бетон в форму одним движением жидкости, стеклофибробетон укладывается слоями внутри формы, причем каждый слой выполняет определенную функцию для успеха изделия. Деталь изготавливается в перевернутом виде на плоской поверхности, а слои укладываются вручную или напыляются в форму. Первый слой бетона имеет толщину около 1/8 дюйма. После того, как этот слой затвердеет, но до того, как он высохнет, добавляется второй тонкий слой, на этот раз с волокнами в смеси. Затем этот слой раскатывают, чтобы устранить любые оставшиеся воздушные карманы, и это механически связывает слои вместе.Наконец, в форму можно добавить остальную часть бетона с добавленной фиброй, чтобы завершить процесс. Этот готовый продукт представляет собой тонкую полую конструкцию из стеклопластика и обычно имеет толщину от ½ до ¾ дюйма.

     

     

     

     

    Анализ рисков безопасности и защитный контроль существующих трубопроводов, затронутых выемкой глубоких котлованов при строительстве метро

    Городские подземные трубопроводы выполняют множество задач, тесно связанных с повседневной жизнью и производством людей, таких как водоснабжение, водоотведение, газоснабжение и электроснабжение.Проекты метро обычно располагаются в районах с плотной прокладкой подземных трубопроводов; поэтому в процессе строительства котлована глубокого заложения необходимо принять некоторые меры для обеспечения безопасности подземных трубопроводов. На инженерном фоне котлована Цзянбэй туннеля реки Янцзы в Ухане сначала моделируется влияние нарушения грунта, вызванного выемкой глубокого котлована, с использованием программного обеспечения ABAQUS на смещение подземных трубопроводов, и анализируется опасная зона подземных трубопроводов. .Во-вторых, анализируется наиболее невыгодное сочетание факторов риска трубопроводов при воздействии нескольких факторов риска. Наконец, систематическая схема дополнительного частичного усиления (APRS) предлагается с точки зрения безопасности и экономии для защиты безопасности подземных трубопроводов в опасных зонах с повышенным риском. Результаты измерений доказывают, что АПРС эффективен для защиты трубопроводов и может служить эталоном для решения аналогичных задач.

    1. Введение

    Подземное пространство представляет собой жизнеспособное решение для быстрого развития городских агломераций Китая в последние 10 лет, чтобы уменьшить растущие объемы городского транспорта.Для метрополитена, обычно сооружаемого в зданиях и инженерных сетях (например, трубопроводы и водоводы), возникают зоны интенсивного использования, а следовательно, нарушения грунта (например, боковая деформация и осадка грунта, прилегающего к котловану с сохранением его структуры, поднятие донного грунта), приводящие к неблагоприятное воздействие на подземные трубопроводы вокруг карьера. Подвижки грунта, вызванные земляными работами, вызывают деформацию трубопровода, что может нарушить транспортировку важных услуг и ресурсов (например, воды, газа, электроэнергии и телекоммуникаций) и поставить под угрозу безопасность городских жителей (например,ж., затопление и утечка горючего газа из поврежденной или негерметичной магистрали). Таким образом, изучение влияния глубокой выемки котлована на соседний трубопровод является актуальной задачей инженерно-геологического проектирования окружающей среды.

    Отечественные и зарубежные ученые изучали влияние выемки глубоких котлованов на прилегающие подземные трубопроводы в основном в два этапа: на первом этапе большинство ученых сосредоточилось на возмущающем влиянии выемки глубоких котлованов на окружающий грунт.Например, Пек [1] ​​инициировал ряд аналогичных полуэмпирических исследований деформаций, связанных с глубокими раскопками, проведенных многими исследователями (Берланд и др. [2]; Мана и Клаф [3]; Клаф и О’Рурк [4]; Оу и др. [5], Вонг и Патрон [6], Кардер [7], Ферни и Саклинг [8], Вонг и др. [9], Се и Оу [10], Лонг [11], Ю [12] , Moormann [13], Leung и Ng [14] и Wang и др. [15]) в последующие более чем 30  лет. В последние годы Лю и соавт. [16] исследовали различные подходы к земляным работам и их влияние на наземную среду с помощью численного анализа.Тан и Вей [17] исследовали работу перекопанной станции метро из мягкой глины в столичном районе Шанхая. Брайсон и Запата-Медина [18] представили полуэмпирическую методологию проектирования, которая облегчает выбор жесткости системы поддержки земляных работ таким образом, чтобы ограничить движение грунта, связанное с земляными работами. Ву и др. [19] количественно оценили влияние поперечных стен: 22 истории болезни, в том числе 11 раскопок с поперечными стенами и 11 раскопок без поперечных стен, которые были собраны в ходе исследования, и обнаружили, что поперечные стены могут эффективно уменьшать осадки грунта за счет сведения к минимуму смещения стен.

    На втором этапе, на основе изучения возмущающего воздействия выемки глубоких котлованов на окружающий грунт, а также взаимодействия между подземными трубопроводами и нарушенным окружающим грунтом (например, Rajani and Tesfamariam [20]; Guo и Столле [21], Хавладер и др. [22], Робоски и Финно [23], Коккетти и др. [24, 25] и Дайян и др. [26]). Ряд экспериментальных (например, Хсу и др. [27]), теоретических (например, Коккетти и др. [24, 25]) и численных (например,г., Филлипс и др. [28]) были проведены исследования взаимодействия трубы с грунтом при наклонном или трехмерном относительном перемещении трубы с грунтом. Несколько исследований (например, Iimura [29]; Marshall et al. [30]; Wang et al. [31]; Yu et al. [32]; Shi et al. [33]) были разработаны для оценки безопасности в трубопроводах, вызванных движениями грунта. Например, Ким и др. [34] сообщили об исследовании, направленном на разработку быстрых, надежных и экономичных систем датчиков для мониторинга состояния и обнаружения повреждений подземных бетонных трубопроводов, подверженных деформации грунта.О’Рурк [35] исследовал ключевые аспекты реакции сети подземных трубопроводов на последовательность землетрясений в Кентербери в Крайстчерче, Новая Зеландия. Glisic и Yao [36] представили разработку метода оценки состояния подземных трубопроводов на основе распределенных волоконно-оптических датчиков. Чен и др. [37] исследовали давление разрушения высокопрочного трубопровода с одиночной и множественной коррозией с помощью нелинейного конечно-элементного анализа. Ван и Дуан [38] исследовали влияние выемки котлована на рабочие характеристики подземных трубопроводов и предоставили общие рекомендации по оценке безопасности и защите трубопроводов.Численный анализ с рядом расширенных функций, таких как элементы интерфейса «труба-засыпка», формулировка большой деформации и изменение зонирования сетки, был исследован для оценки давления грунта на смещенных вбок трубопроводах Chaloulos et al. [39]. Труба была смоделирована с использованием трехмерных элементов оболочки, а насыщенная песчаная грунтовая среда была смоделирована с использованием дискретных нелинейных пружин вдоль трубопровода [40]. Чжан и др. [41] представили упрощенный двухэтапный метод с контролируемым смещением и двухэтапный метод с контролируемым напряжением для определения деформационного поведения трубопроводных конструкций, вызванного подземной выемкой грунта в глинистых грунтах, с целью явного указания механизма взаимодействия конструкции и быстрого прогнозирования. механическое поведение конструкций.Чжан и др. [42] построили трехмерную модель трубопровода и котлована для исследования изменения деформации трубопровода при рытье котлована и изучили влияние рытья котлована на заглубленный трубопровод.

    На самом деле выемка глубоких котлованов оказывает большое влияние на прилегающий трубопровод, и существует ряд исследований, посвященных механизму взаимодействия между трубопроводом и грунтом (например, Dutta et al. [43], He et al. [44]. ], Балкая и соавт.[45] и Mahdavi et al. [46]), но недостаточно исследований, предлагающих систематическую, экономичную и эффективную схему усиления для защиты трубопровода. Для схемы усиления трубопровода необходимо оценить два аспекта воздействия: во-первых, при отсутствии адекватных мер по защите трубопроводов могут произойти аварии, которые угрожают безопасности проекта; во-вторых, если защитных мер слишком много, это приведет к увеличению стоимости проекта, что отрицательно скажется на экономике проекта.Существующие исследования по этому аспекту довольно фрагментарны и не содержат системного анализа риска трубопровода. Для решения этой проблемы в данной работе систематически исследуется наиболее неблагоприятное сочетание факторов, влияющих на безопасность трубопровода, при строительстве котлована глубокого заложения. Для обеспечения безопасности подземных трубопроводов предлагается схема систематического дополнительного усиления (САД). Схема дополнительного усиления включает в себя следующие четыре характеристики: (1) систематичность: в этой схеме систематически рассматривается безопасность трубопровода под воздействием сочетания множества факторов; (2) уместность: основанная на первоначальном укреплении котлована, эта схема является дополнительным усилением, которое сосредоточено на опасных зонах для безопасности трубопровода; (3) комплексная: эта схема представляет собой комплексную меру, синтезирующую обычные меры усиления в строительстве; и (4) экономичность: принимая во внимание усиленные эффекты и экономичность различных мер усиления, эта схема выбирает комбинацию мер усиления с целью снижения экономических затрат.

    Этот документ основан на карьере Цзянбэй тоннеля реки Янцзы в Ухане (JPWYRT) и анализирует существующий риск трубопровода, вызванный глубокой выемкой котлована при строительстве метро, ​​​​следующим образом: участки, где подземные трубопроводы подвержены опасностям, вызванным нарушенным грунтом, окружающим котлован. Во-вторых, с точки зрения анализа рисков безопасности трубопроводов при совместном воздействии нескольких факторов риска получается наиболее невыгодное сочетание факторов, влияющих на безопасность подземных трубопроводов.Наконец, с точки зрения контроля риска безопасности трубопровода всесторонне рассматривается эффект усиления и экономия различных мер усиления, и предлагается набор систематических и практических дополнительных мер усиления (APRS) для защиты подземных трубопроводов. Справедливость предложенной схемы проверяется полевыми измерениями.

    2. Моделирование и анализ влияния грунта, нарушенного при строительстве котлована на подземные трубопроводы
    2.

    1. Нарушение грунта и теория взаимодействия трубы с грунтом

    Для описания механизма трубопровода, вызванного земляными работами, выполняются две фазы: одна фаза представляет собой процесс движения грунта, вызванного земляными работами, которые примыкают к котловану, как показано на рисунке 1. ; другая фаза аналогична методам Винкля, как показано на рисунке 2: смещения грунта, вызванные земляными работами, накладываются на элементы взаимодействия трубы с грунтом как граничные условия распределенного смещения. Дополнительные напряжения и смещения трубопровода, вызванные подвижками грунта, представляют опасность для безопасности трубопровода.


    Закономерность движения грунта, примыкающего к подземной сплошной стенке (ПСК), может быть выражена следующим образом (Hsieh, Ou [10]): где – максимальная осадка, а H – глубина котлована. Из этого уравнения наибольшее оседание появилось в месте 0.5H , оседание грунта из 4H приблизительно равно нулю.

    Поведение трубопровода при смещении под действием сдерживающей силы грунта обычно изображается балкой Винклера на упругом основании следующим образом: где W p представляет вертикальное смещение в точке X , E p I p — жесткость трубопровода на изгиб, а q — распределенная нагрузка, приложенная к трубопроводу. q = кВт p  −  кВт , Вт представляет собой вертикальное перемещение на трубопроводе, q определяется из произведения

    2.2. Анализ риска безопасности трубопровода

    В связи с разгрузкой грунта земляные работы приводят к смещению системы связей и подземных сплошных стен (КСКН), что привело к смещению подземного трубопровода, примыкающего к УКВ.Ван и др. [47] показывают, что разрушение трубопровода вызвано неравномерным движением грунта, связанным с соседними земляными работами, а модели разрушения трубопровода включают поперечные трещины, вызванные продольным изгибающим моментом, и негерметичность гибких труб. В целом, повреждение трубопровода происходит в основном в следующих двух режимах: (1) Повреждение трубопровода из-за чрезмерного напряжения. Под действием дополнительных напряжений и деформаций трубопровод (обычно гибкий трубопровод) будет деформироваться, что может привести к деформации трубопровода, трещинам и повреждениям.(2) Повреждение соединения трубопровода, вызванное чрезмерной деформацией. Сверхбольшие деформации и повреждения стыка трубопровода обычно возникают в жестких трубопроводах под действием чрезмерных напряжений. Поэтому необходимо принимать меры по снижению напряжения и смещения трубопроводов.

    КЭ-анализ проводится в рамках данной работы для изучения влияния движений грунта, вызванных земляными работами, на трубопроводы с использованием программного обеспечения ABAQUS. При расчете КЭ в явном виде моделируется опасная зона, которая угрожает безопасности трубопровода в грунте.

    2.3. Конечно-элементная модель

    Почвенные свойства вокруг карьера Цзянбэй очень сложны, а рабочее место при строительстве карьера очень узкое. В этих условиях в качестве БУКВ в данном проекте использовались УКВ и распорки. На Рисунке 3 показан схематический вид траншеи UCW и укладки бетонных стоек в полевых условиях.

    Яма Цзянбэй имеет ширину 29,3 м, длину 43,6 м и глубину выемки 21,8 м. UCW имеет мощность 0,8 м и глубину 37,5 м. Основываясь на предыдущем опыте, ширина зоны воздействия земляных работ примерно в 3-4 раза больше глубины выемки, а глубина зоны примерно в 3-4 раза больше глубины выемки; поэтому размер модели 175.6 × 162,9 ×66 м. Упрощенная модель карьера и начало координат показаны на рисунках 4 и 5, а сводка параметров грунта представлена ​​в таблице 1. Насыщенная плотность R R SAT (KN / M 3 ) Модуль сжатия E S (MPA) S (MPA) Угол трения φ (°) Сплоченность C (KPA) Средние значения толщина грунта


    Прочая засыпка 18. 94 4,08 11,5 31 1,75 пылеватый глина 1 18,88 5,36 7,44 37,92 3,99 пылеватый глина 2 19,11 5,71 18.86 21.0 21.0 2.15 19.32 9.26 9.26 26.48 14.6 14.6 1.51 Synty Clay 4 18.74 6,27 20,34 21,0 3,54 Алеврит 1 18,04 4,60 4,5 6,0 2,10 Алеврит 2 18,85 8,23 27,45 15.33 3.06 3.06 Тонкий песок 1 19.21 11.7 11.7 20.2 10,0 3.06 Прекрасный песок 2 18. 9 11,98 32,73 7,57 8,01 Крупный песок 20,8 17,7 25 10 3,66 пылеватый глина 5 18,45 4,85 16,25 18.15 3.0

    Яма Jiangbei взята за основу КЭ модели, и в соответствии с ней модель.В элементе грунта и UCW используется 8-узловой линейный кирпич, в элементе распорок используются балочные элементы, а в элементе трубопровода используются элементы оболочки. Граничные условия перемещения для модели следующие: плоскость YZ X — направление перемещения ограничено, Y , Z направление перемещения свободно, плоскость XZ Y — направление перемещения ограничено, X , Z Смещение направления является свободным, а нижняя плоскость модели X и направление Y ограничены.

    2.4. Анализ движения грунта и его проверка

    По результатам КЭ движения грунта и UCW вокруг карьера показаны на рисунках 6 и 7. Судя по результатам, показанным на рисунке 6, напряжение во всей массе грунта весьма незначительно, в то время как напряжение грунта вокруг центральный участок ямы крупнее; кроме того, из-за ингибирующего эффекта UCW напряжение вокруг угла UCW немного больше. На рисунке 7 видно, что максимальные смещения на UCW приходятся на районы вокруг центральной секции карьера.Таким образом, трубопроводы на участках вокруг центрального участка карьера и на углу УКВ более опасны, чем на других участках.

    Точность модели КЭ проверяется путем сравнения осадки земной поверхности в этой статье со статистическими и теоретическими результатами Клафа [4], Оу [5], Кунга [48] и Ванга [15]. Статистические и теоретические результаты были получены из базы данных 300 случаев смещения стен и осадок грунта из-за глубоких выемок в слабых грунтах, что аналогично условиям в этом проекте. Таким образом, эти осадки на поверхности земли синтезированы и нормализованы максимальной осадкой, нанесенной на график относительно d / H на рисунке 8. модель быть точной. На рис. 8, и – уровни осадки в точке замера и максимальная отметка осадки соответственно; d – расстояние от трубопровода до приямка; H – глубина котлована.На рисунке 8, = 0,5, когда D / H = = 0, и = 1 — это максимальное значение, когда d / h = 0,7.

    3. Анализ наиболее неблагоприятного сочетания факторов, влияющих на безопасность подземного трубопровода

    При разработке глубоких котлованов существует ряд факторов, влияющих на безопасность трубопровода, таких как процесс земляных работ, расположение трубопровода, свойства грунта, параметры БУКВ и др. [49].В данной статье, в частности, анализируются восемь основных факторов, влияющих на безопасность трубопровода, и выполняется анализ наиболее неблагоприятных факторов с помощью КЭ-анализа.

    3.1. Влияние процесса земляных работ

    Чтобы смоделировать смещение трубопровода под воздействием котлована, процесс земляных работ был разделен на шесть этапов, глубина земляных работ от шага 1 до шага 6 составляет 3,5 м, 3,5 м, 3,5 м, 4 м. , 4 м, 3,3 м соответственно. На рис. 9(а) показана закономерность смещения трубопровода при глубине залегания трубопровода h  = 1.5 м, расстояние от приямка L  = 6,8 м, внешний диаметр трубопровода 0,4 м, толщина трубопровода 1 см. Поскольку трубопровод заглублен неглубоко, смещение трубопровода значительно зависит от первых двух этапов (диапазон глубины выемки от 0 до 7 м) процесса земляных работ, тренд кривой показывает, что самые большие значения горизонтального и вертикального смещения трубопровода расположены в центральная часть ямы.

    Процесс земляных работ оказывает большое влияние на смещение трубопровода, и значение смещения трубопровода увеличивается с увеличением глубины земляных работ.От шага 1 к шагу 2 максимальное значение горизонтального смещения трубопровода в центральной части котлована увеличилось на 23,1%, а максимальное значение вертикального смещения увеличилось на 15,2%, поскольку трубопровод заглублен неглубоко, первоначальная земляная работа оказывает большое влияние на трубопровод; тем не менее, величина смещения трубопроводов остается практически неизменной после второго этапа земляных работ.

    В большинстве проектов трубопровод расположен неглубоко, и закономерность перемещения трубопровода тесно связана с перемещением прилегающего грунта и УКВ.С увеличением глубины земляных работ воздействие земляных работ на неглубокий грунт уменьшается, в результате чего первоначальные земляные работы оказывают большее влияние на трубопровод, чем последующие земляные работы; следовательно, необходимо усилить мониторинг и управление на начальных земляных работах, чтобы уменьшить количество несчастных случаев.

    На рис. 9(а) показаны наклоны кривой смещения трубопровода в зонах углового эффекта, которые значительно изменились, где будет большая концентрация напряжений, склонных к повреждению трубопровода сверхбольшим напряжением; максимальное напряжение и смещение трубопровода приходится на центральную часть приямка, подверженную повреждению стыка трубопровода вследствие чрезмерной деформации.Следовательно, необходимо принять некоторые соответствующие меры безопасности в этих двух опасных зонах для защиты трубопровода.

    3.2. Влияние различных свойств грунта вокруг трубопровода

    В этом проекте трубопроводы расположены в разных засыпках, а модуль Юнга разных засыпок E s составляет 4 МПа. При изменении модуля Юнга смешанной засыпки E s изменение регулярности перемещения трубопровода показано на рис. 9(б).На рис. 9(б) показано, что смещение горизонтальных и вертикальных трубопроводов значительно уменьшилось по мере увеличения модуля Юнга грунта Es. На нем показано, что смещение трубопровода может быть уменьшено за счет улучшения свойств почвы вокруг трубопровода в проекте.

    3.3. Влияние различных расстояний от приямка

    При изменении расстояния от трубопровода до приямка изменения смещения трубопровода показаны на рисунке 9(c). Из рисунка 9(c), когда расстояние от трубопровода до котлована примерно в два раза превышает глубину котлована, значения горизонтального и вертикального смещения трубопровода составляют всего 47.1% и 21,8% от значений смещения в исходном положении (т. е. L  = 6,8 м) соответственно, и это показывает, что трубопровод ближе к карьеру подвергается большему риску.

    На рис. 9(в) показан трубопровод под действием углового эффекта, когда расстояние от трубопровода до приямка L находится в пределах 30 мм (примерно в два раза больше глубины приямка). По угловому эффекту наклоны кривых значений перемещений трубопровода существенно изменились в точке X  = −22 м. В этом положении, при значительном изменении направления и величины смещения трубопровода, трубопровод (особенно жесткий трубопровод) легко может получить большую концентрацию напряжений, что опасно для безопасности трубопровода и требует дополнительной защиты в проекте.

    3.4. Влияние различной глубины заложения трубопроводов

    На рис. 9(d) показаны значения смещения трубопровода при различной глубине заложения, h – глубина заложения. Из-за того, что глубина заложения подземных трубопроводов обычно составляет менее 6 м, в данной статье обсуждается диапазон глубины заложения от 1 до 6 м. Из рис. 9(г) значения смещения подземного трубопровода увеличиваются с увеличением глубины заложения трубопровода ч (в обсуждаемой ситуации).

    3.5. Влияние различных свойств трубопроводов

    На рис. 9(e) показаны значения смещения трубопровода с различными свойствами трубопроводов. Модуль Юнга трубы из поливинилхлорида (ПВХ) меньше, чем у других труб; поэтому значения горизонтального и вертикального смещения трубы из ПВХ являются максимальными среди этих труб, в порядке от большего к меньшему, это трубы из ПВХ, бетонные трубы, медные трубы, чугунные трубы и стальные трубы. При уменьшении модуля Юнга трубопровода трубопровод легко повреждается из-за чрезмерных напряжений и деформаций, а при увеличении модуля Юнга трубопровода соединение трубопровода легко повреждается чрезмерно большой деформацией.

    3.6. Влияние различных наружных диаметров трубопроводов

    На рис. 9(f) показаны значения смещения трубопровода с различными наружными диаметрами трубопроводов, т. е. D  = 0,4, 0,6, 0,8, 1,0 м соответственно. Изменения значений смещения трубопровода, вызванные изменением наружного диаметра, весьма малы. Однако из-за разницы наружных диаметров трубопроводов напряжения трубопровода, крутящий момент и угол поворота в стыке становятся разными; поэтому в проекте также необходимо учитывать внешний диаметр трубопровода.

    3.7. Влияние различных толщин трубопроводов

    На рис. 9(g) показаны значения перемещений трубопроводов при различной толщине трубопроводов, т.е. трубопровод). Как видно из рисунка 10, изменения значений перемещений трубопроводов, вызванные изменением толщины трубопроводов, довольно малы. Поскольку толщина трубопровода влияет на напряжение трубопровода, этот фактор также нельзя игнорировать в проекте.

    3.8. Эффект сосуществования нескольких трубопроводов

    Поскольку в JPWYRT имеется множество трубопроводов (таких как водоснабжение, водоотведение, электроснабжение, газоснабжение и связь), уточнение взаимодействия между трубопроводами имеет смысл в проекте.

    На рис. 9(h) случай 1 относится к регулярности смещения трубопровода в исходной модели, т. е. показывает значения смещения трубопровода только с учетом исходного трубопровода (водопровода); случай 2 относится к исходной закономерности смещения газопровода с газовой трубой (глубина залегания 1.5 м, расстояние от края котлована 6 м, внешний диаметр трубопровода 0,4 м) рядом с исходным трубопроводом; случай 3 показывает закономерность смещения исходного трубопровода с трубопроводом, удаленным на 7,2 м от исходного трубопровода, которые имеют одинаковый внешний диаметр, характеристики трубы и глубину залегания; случай 4 относится к регулярности смещения исходного трубопровода, когда исходное свойство трубопровода является бетонным, с трубопроводом, удаленным на 7 м от исходного трубопровода; и случай 5 показывает закономерность смещения исходного трубопровода с трубопроводом, удаленным на 14 м от исходного трубопровода, которые имеют одинаковый внешний диаметр, характеристики трубы и глубину залегания.

    Рисунок 9(h) показывает, что сосуществование нескольких трубопроводов оказывает незначительное влияние на первоначальное смещение трубопровода. Поэтому влияние сосуществования мультиконвейеров можно игнорировать с некоторыми областями в проекте.

    3.9. Комплексный факторный анализ

    На основе JPWYRT в этом документе, в частности, исследуются восемь основных факторов, влияющих на безопасность трубопровода, как показано в таблице 2. Под воздействием нескольких факторов наиболее неблагоприятная комбинация факторов безопасности трубопровода была проведена FE. анализ следующим образом: трубопровод подвергается большему риску вокруг центральной части котлована в начальный период земляных работ, и когда расстояние от трубопровода до края котлована мало, свойства грунта вокруг трубопровода плохие, глубина залегания трубопровода небольшая, жесткость трубопровода низкая. небольшой, наружный диаметр трубопровода небольшой, а толщина трубопровода небольшая.Кроме того, из-за большого напряжения в трубопроводе в зоне углового эффекта трубопроводы (особенно гибкие трубы) должны принимать соответствующие меры безопасности для их защиты. Таким образом, на основе оригинального BUCWS, APRS выполняется для защиты трубопровода на следующем участке исходного процесса земляных работ, ориентированного на опасные зоны для безопасности трубопровода.


    Коэффициент безопасности трубопроводов Эффект на регулярность Эффект на регулярность
    Эффект на горизонтальное смещение Эффект на вертикальное смещение

    4

    1 Процесс земляных работ Общие Общие Поскольку трубопроводы заглублены неглубоко, первоначальные земляные работы оказывают большое влияние на трубопровод.Следовательно, мониторинг и управление на начальном этапе земляных работ необходимо усилить, чтобы уменьшить количество несчастных случаев.
    2 Свойство грунта вокруг трубопровода Большое Общее Значения горизонтального и вертикального смещения трубопровода значительно уменьшились с увеличением модуля Юнга грунта Es. На нем показано, что смещение трубопровода может быть уменьшено за счет улучшения свойств почвы вокруг трубопровода в проекте.
    3 Расстояние от приямка Большое Большое Чем ближе трубопровод от приямка, тем больше значения смещения трубопровода.Трубопровод под действием углового эффекта при расстоянии от трубопровода до приямка L в пределах 30 мм (примерно в два раза больше глубины приямка).
    4 Глубина заложения трубопровода Общая Слабая Значения перемещений подземного трубопровода увеличивались с увеличением значений глубины заложения h (в рассматриваемой ситуации).
    5 Свойство трубопровода Слабое Общее При уменьшении модуля Юнга трубопровода трубопровод легко повреждается из-за чрезмерного напряжения и деформации. При увеличении модуля Юнга трубопровода соединение трубопровода легко повреждается чрезмерно большой деформацией.
    6 Наружный диаметр трубопровода Слабый Слабый Изменения значений смещения трубопровода, вызванные изменением наружного диаметра, довольно малы.
    7 Толщина трубопровода Слабая Слабая Изменения значений смещения трубопровода, вызванные изменениями толщины трубопровода, довольно малы.
    8 Сосуществование нескольких трубопроводов Слабый Слабый Сосуществование нескольких трубопроводов оказывает небольшое влияние на первоначальное смещение трубопровода.

    4. Анализ контроля безопасности схемы дополнительного частичного армирования (APRS) для подземных трубопроводов с распорной конструкцией и армированием грунта используется для защиты существующего трубопровода.

    Меры по укреплению грунта включают армирование пассивной зоны в котловане, армирование под трубопроводом и армирование рядом с трубопроводом [50], как показано на рис. стена, жесткость стойки и положение стойки) по армированию. Путем всестороннего анализа эффектов усиления и экономических затрат выполняется APRS для защиты существующего трубопровода.

    4.1. Меры по укреплению грунта

    При анализе вышеприведенного раздела, поскольку трубопроводы заглублены неглубоко, значения смещения трубопровода значительно увеличились в течение начального периода земляных работ, APRS необходимо принять на начальный период земляных работ. Поэтому выполняется неглубокая модель карьера (т. е. глубина карьера составляет 7 м), чтобы смоделировать влияние мер по усилению на начальный период земляных работ.

    С учетом экономических затрат обычно часть грунта вокруг трубопровода и котлована армируется при проведении мероприятий по укреплению грунта, таких как армированный грунт (RS) в пассивной зоне в котловане, RS под трубопроводом и RS между трубопровод и приямок, как показано на рисунке 11.

    4.2. ОН в пассивной зоне в котловане

    Иллюстрация ОН в пассивной зоне в котловане представлена ​​на рисунке 11(а), закономерность смещения трубопровода арматурой в пассивной зоне в котловане (ширина армирования грунта B r  = 3 м) показано на рисунке 12(а). На рис. 12(а) показано, что армирование пассивной зоны в котловане может значительно уменьшить существующие значения вертикального и горизонтального смещения трубопровода. При модуле Юнга RS E s  = 30 МПа перемещения трубопроводов значительно уменьшились.Значения перемещений трубопровода уменьшились меньше, а модуль Юнга RS превысил 30 МПа. С учетом экономической стоимости эффект армирования достаточен при модуле Юнга RS E с  = 60 МПа.

    На рис. 12(б) приведены значения максимальных перемещений подземных трубопроводов ( B r  = 6 м постоянно) при отношении глубины ОН (т.е. H r ) к ширине ОН (т.е. B r ), а из рисунка видно, что максимальные значения перемещений существующих трубопроводов уменьшаются при увеличении отношения H r / B r . Когда отношение увеличивается до определенного значения, почти H r / B r  = 2, изменение максимальных значений смещения вызвано соотношением H r / B изменение совсем небольшое. Эта реакция при горизонтальном смещении более заметна, чем при вертикальном смещении.

    Поскольку ОН пассивной зоны в приямке уже принят в исходных схемах армирования, то ОН пассивной зоны в котловане в АПРС не входит.

    4.3. ПС под трубопроводом Мера

    Иллюстрация измерения ПС под трубопроводом показана на рис. 11(б), а закономерность смещения трубопровода по ПС под трубопроводом (ширина армирования грунта B r  = 3 м, модуль Юнга E s  = 60 МПа) показано на рисунке 12(c). Рисунок 12(с) показывает, что мера усиления под трубопроводом почти не влияет на горизонтальное смещение трубопровода, но оказывает значительное влияние на вертикальное смещение трубопровода.При H r  = 3 м вертикальное смещение составляет 31% от максимального значения; при H r  = 12 м вертикальное смещение составляет 64% от максимального значения. По мере увеличения глубины ОН вертикальное смещение трубопровода уменьшается; однако значения вертикальных перемещений трубопровода несколько уменьшаются, а глубина ОНН Hr превышает 9 м.

    Укладка ПС под трубопроводом является общей мерой, принятой в проекте, которая оказывает значительное влияние на вертикальное смещение трубопровода, при этом экономическая стоимость этой меры невелика.Поэтому армирование под трубопроводом включено в APRS для усиления трубопровода в опасных зонах.

    4.4. ТС между трубопроводом и котлованом

    Иллюстрация ТС между трубопроводом и приямком показана на рисунке 11(в), закономерность смещения трубопровода по мере усиления под трубопроводом (расстояние до трубопровода и приямка 1 м и 4,8 м соответственно, а ширина грунтовой арматуры B r  = 1 м, модуль Юнга E s  = 60 МПа) показан на рисунке 12(d).Рисунок 12(d) показывает, что мера усиления между трубопроводом и приямком практически не влияет на горизонтальное смещение трубопровода, но оказывает значительное влияние на вертикальное смещение трубопровода.

    Значения вертикальных перемещений трубопровода незначительно уменьшаются, при этом глубина ПС H r увеличивается за пределы 12 м. Поскольку армирование между трубопроводом и приямком оказывает значительное влияние на вертикальное смещение трубопровода, а экономическая стоимость этой меры невелика, эта мера предусмотрена в АСТР для усиления трубопровода в опасных зонах.

    4.5. Армирование с помощью BUCWS

    Для создания соответствующих BUCWS учитываются закономерности влияния четырех факторов (т. е. толщина стенки диафрагмы, глубина стены, жесткость стойки и положение стойки).

    Диаграмма облаков горизонтальных смещений грунта на центральной секции показана на Рисунке 13. На Рисунке 13 видно, что значение горизонтального смещения грунта в верхней части котлована при исходной БКУВС довольно мало. Хотя значение горизонтального смещения грунта в верхней части котлована меньше, чем на дне, эта регулярность горизонтального смещения грунта полезна для безопасности трубопровода, поскольку трубопровод, как правило, проложен неглубоко под землей.

    4.5.1. Армирование UCW

    Согласно приведенному выше анализу разделов 3 и 4, трубопровод вокруг центральной секции находится в большей опасности; поэтому имеет смысл исследовать движение грунта вокруг центральной секции с изменением толщины и глубины UCW, как показано на рисунке 14.

    На рисунках 14(a) и 14(b) показано горизонтальное и вертикальное движение грунта с изменением толщины UCW. Влияние выемки котлована на грунт глубиной 45  м (примерно в два раза больше глубины котлована), а также здания и подземные трубопроводы в этом диапазоне следует обратить внимание на мониторинг и принятие защитных мер.Горизонтальное смещение грунта по латерали от UCW значительно уменьшилось на 36% при увеличении мощности UCW на 40%; в то же время оседание поверхностного грунта также значительно уменьшилось с увеличением мощности UCW.

    Из приведенного выше анализа следует, что для уменьшения движения грунта в соседнем карьере возможно увеличение толщины UCW до соответствующей степени. Однако из-за высоких экономических затрат на установку UCW для достижения надлежащего баланса между безопасностью трубопровода и экономическими требованиями толщина UCW выбрана равной 800 мм.

    На рисунках 14(c) и 14(d) показаны горизонтальные и вертикальные движения грунта с изменением глубины UCW. Движение грунта, прилегающего к UCW, уменьшалось с увеличением глубины UCW; однако, когда глубина UCW изменяется от 37,5 м до 40   мм, изменения движения грунта довольно малы, и с учетом экономических затрат соответствующая глубина UCW составляет 37,5 м.

    Смещение трубопровода связано с перемещением грунта из-за высокой экономической стоимости стены в диафрагме, и меры по увеличению толщины и глубины UCW для уменьшения смещения трубопровода в этой схеме не принимаются.Однако для обеспечения устойчивости котлована соответствующие толщина и глубина UCW принимаются равными 800 мм и 37,5 м соответственно.

    4.5.2. Распорная арматура

    Из-за низких экономических затрат на распорную арматуру движение грунта, прилегающего к UCW, обычно уменьшается за счет раскосной арматуры в проекте. Поскольку смещение трубопровода значительно увеличилось в начальный период земляных работ, на закономерность смещения трубопровода повлияла установка раскосной арматуры в начальный период земляных работ (глубина земляных работ 3,5 м).5 м) исследуется. Профиль котлована и планарный график при установке раскосной арматуры показаны на рис. 15.

    Как показано на рис. 10, в данной статье обсуждается закономерность влияния различных положений и размеров дополнительной распорки на смещение трубопровода. Позиция 1 устанавливает распорку в верхней части приямка, а позиция 2 устанавливает распорку на горизонтальной плоскости существующего трубопровода. На рисунках 14(а) и 14(б) показана закономерность смещения трубопровода при диаметре трубопровода D  = 0,4 м, глубине h  = 1.5 м, расстояние от края карьера L = 6,8 м, дополнительный диаметр распорки d равный 0,3 м, 0,45 м, 0,6 м, 0,75 м, 0,9 м соответственно, дополнительный шаг распорки равен 3 м, и толщина стойки равно 16 мм.

    Рисунок 10(а) показывает, что горизонтальное и вертикальное смещение трубопровода уменьшается на 52%, 35% с дополнительным диаметром распорки d 0,3 м в положении 1; На рис. 10(b) показано, что горизонтальное и вертикальное смещения трубопровода уменьшаются на 64%, 50% при диаметре дополнительной распорки d равно 0.3  м в положении 2. Эффект усиления в положении 2 лучше, чем в положении 1, что показывает, что правильное положение распорки важно для контроля смещения трубопровода. Влияние дополнительной арматуры раскосов на горизонтальное смещение трубопровода больше, чем на вертикальное смещение.

    На рис. 10 показано, что смещение трубопровода уменьшилось более чем на 50 % за счет установки дополнительной распорки диаметром d , равной 0,3 м, причем смещение трубопровода уменьшилось с увеличением диаметра распорки; тем не менее, раскосная арматура оказывает незначительное влияние на смещение трубопровода с дополнительным диаметром распорки d за пределы 0. 6 м. Поэтому размер дополнительной распорки, принятый в данной схеме армирования, составляет 0,6 м. Кроме того, по сравнению со стальной стойкой, которая может быть переработана и имеет низкую экономическую стоимость, в этой схеме армирования используется стальная стойка.

    Таким образом, в этой схеме армирования в качестве дополнительной стойки используется стальная стойка, диаметр стойки d  = 0,6 м, а положение стойки находится на той же горизонтальной плоскости подземного трубопровода.

    4.6. Комплексный анализ

    Обобщите приведенный выше эффект усиления и экономическую стоимость меры усиления в таблице 3.Для достижения надлежащего баланса между безопасностью трубопровода и экономическими требованиями, АПРС для защиты трубопровода выполняется следующим образом: по этой схеме выполняются оптимальные параметры исходной БУКВ и устанавливается ряд дополнительных распорок на той же горизонтальной плоскости подземного трубопровода; затем в зонах, опасных для безопасности трубопровода (т. е. в зоне углового эффекта и в зоне центрального сечения), применяется целевое дополнительное укрепление грунта под трубопроводом и рядом с котлованом.

    = 60 МПа


    9 = 9 м

    9 = 12 м


    Меры подкрепления Эффект на горизонтальный Эффект на горизонтальный Экономические расходы Эффект арматуры Оптимальные параметры


    Усиление почвы при пассивном Зона в Patap Модуль молодых S Great Great High General E S = 60 МПа
    RS Глубина / RS ширина Great General General Когда R R = 3 м, H = 3 м, г R / B R = 2

    Усилие почвы под трубопроводом слабый Большой Общий Общий Когда B R R = 3 м, H = 9 м

    Усиление почвы между трубопроводом и PiT слабые Great General General B R R = 1 м, ч = 12 м

    усиление усиления позиция Position Great Great Низкий Великий горизонтальная плоскость подземного трубопровода
    Диаметр стойки Общий Общий Низкий Общий d  = 0. 6 m


    Усиление на стену диафрагмы

    Толщина General General Высокий General Толщина стен составляет 800 мм
    Глубина S слабого Слабый 4.7. Усиленный эффект

    Основываясь на приведенном выше анализе, в карьере Цзянбэй толщина и глубина UCW составляют 800 мм и 37.5 м, в котловане сверху вниз пять ярусных стоек, расстояние между стойками 3 м, а стойки первого яруса бетонные размером 800 × 900 мм, учитывая экономичность, остальные стойки стальные, диаметром и толщина 609 мм и 16 мм. Кроме того, АПРС осуществляют следующим образом: ряд стоек располагают с шагом 3 м, глубиной 1,5 м, диаметром 609 мм, толщиной 16 мм; в зоне, опасной для безопасности трубопровода (т. е. в зоне углового эффекта и в зоне центрального сечения), применяется дополнительное армирование грунта под трубопроводом и прилегающим котлом.

    В соответствии с Техническим кодексом GB5049-2009 по мониторингу проектирования котлованов зданий значения аварийного сигнала мониторинга котлованов следующие: (1) оседание поверхности вокруг котлована составляет 25–30 мм; (2) смещение жесткого трубопровода составляет 10~30 мм под давлением и 10~40 мм без давления; 3) смещение гибкого трубопровода 10∼40 мм. Движение грунта и смещение трубопровода, прилегающего к котловану, анализируются в этой статье, чтобы подтвердить усиленный эффект схемы армирования.

    В связи с тем, что параметры оседания поверхности легко измерить в проекте, и существует ряд стандартов для контроля оседания поверхности, параметры оседания поверхности выбираются для проверки усиленного эффекта схемы армирования. На рис. 16 показана кривая просадки поверхности, прилегающей к котловану, после применения схемы армирования. Как видно из рисунка 16, оседание поверхности, вызванное земляными работами, невелико, в основном в диапазоне 30 мм, что соответствует требованиям GB5049-2009. Это подтверждает, что устойчивость грунта может быть гарантирована при использовании этой схемы армирования.

    На рис. 17 видно, что максимальное оседание поверхности приходится на зону вокруг центральной секции карьера; когда расстояние от карьера становится большим, кривая оседания поверхности начинает несколько сглаживаться, а значение оседания поверхности уменьшается. При удалении от угла UCW 8∼10 м проседание поверхности страдает от углового эффекта, при котором величина просадки существенно изменилась.Области вокруг центральной секции и угла ямы по-прежнему опасны, и им необходимо уделить больше внимания мониторингу.

    К краю котлована примыкает бетонный трубопровод, диаметр которого составляет 0,4 м, длина трубопровода составляет 20 м, точка мониторинга установлена ​​с интервалом 5 м. Сравнивая значение измерения со значением моделирования после использования усиленной схемы на рисунке 18, тенденции двух кривых почти одинаковы, что подтверждает, что результаты анализа КЭ соответствуют полевой ситуации. Из-за ограничений имитационной модели эта модель не может учитывать все факторы процесса земляных работ (например, воздействие грунтовых вод), что приводит к тому, что значение измерения больше, чем значение моделирования. Окончательное значение смещения трубопровода составляет 10  мм, что свидетельствует об эффективности использования данной схемы армирования для защиты трубопровода.

    5. Заключение

    В качестве инженерной основы в этом документе используются раскопки глубокого котлована Цзяннань и Цзянбэй туннеля через реку Янцзы в Ухане.Во-первых, с точки зрения анализа риска безопасности трубопровода определяются опасные зоны и наиболее невыгодное сочетание факторов. Во-вторых, с точки зрения контроля риска безопасности трубопровода, эффекты усиления различных методов усиления анализируются с точки зрения безопасности и экономии. Наконец, синтезируется комплекс дополнительных схем частичного армирования (APRS) для защиты безопасности подземных трубопроводов в опасных зонах, где трубопроводы находятся в зоне повышенного риска. Действительность APRS для защиты трубопровода проверяется полевыми измерениями. Основные выводы заключаются в следующем: (1) Путем анализа конечно-элементной модели, построенной с помощью ABAQUS, определены опасные зоны, где трубопроводы могут быть повреждены, т.е. симметричная плоскость в середине котлована и участок с большим напряжением под действием торцевого эффекта и участок с большим смещением в симметричной плоскости в середине котлована.Кроме того, результаты конечно-элементного моделирования показывают осадку боковой поверхности за пределами котлована, что согласуется с тенденцией изменения кривых, предсказанной Ou et al. [5]. Проверена точность конечно-элементной модели, построенной в данной работе.(2)Путем анализа факторов, влияющих на безопасность трубопроводов при рытье и строительстве глубокозаглубленного котлована, получено наиболее невыгодное сочетание факторов, влияющих на безопасность. подземных трубопроводов.Высокие риски имеют трубопроводы со следующими характеристиками: на начальном этапе котлована, вблизи котлована, плохое качество грунта, большая глубина заложения, меньшая жесткость, меньший диаметр и меньшая толщина, расположение трубопровода вблизи симметричной плоскости посередине котлована. (3) Рассмотрена безопасность и экономичность различных мероприятий по армированию, а с точки зрения снижения экономических затрат при достижении надлежащего эффекта армирования предлагается комплекс схем дополнительного частичного армирования (ПДСЧ) для защиты безопасность подземных трубопроводов.Детали заключаются в том, что на основе оптимизации параметров крепи котлована и армирования грунта в пассивной зоне котлована группу дополнительных опор расположить параллельно оси трубопровода, а в опасных зонах типа симметричной плоскости в середину котлована, на которые сильно влияет торцевой эффект, укрепляют дно трубопровода и местный грунт у борта котлована. Кроме того, анализ армированного грунта показывает, что котлован не вызывает чрезмерной осадки грунта после земляных работ, в основном в пределах 30  мм, что позволяет предположить, что после принятия предложенной схемы армирования устойчивость грунта обеспечена.

    Доступность данных

    Данные, использованные для поддержки результатов этого исследования, включены в статью.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.

    *

    *

    *