Объем траншеи формула: Расчет объема траншеи или канавы

Содержание

Определение размеров котлованов и траншей

Для расчета строительных работ при разработке котлованов и траншей, необходимо знать их основные размеры: глубину (Н), ширину (В) и длину (L).

Глубина разработки котлованов и траншей принимается по проектным данным: от «черной» отметки поверхности земли до отметки заложения основания под фундаменты или подстилающего слоя под полы и уменьшается на толщину срезки растительного грунта, если объем среза подсчитывается отдельно.

При определении размеров в плане (ширины и длины) котлована или траншеи с вертикальными стенками учитывают размеры подвала и фундаментов, включая толщину гидроизоляции, толщину опалубки и креплений, расстояния со всех сторон между сооружением и стенкой котлована (траншеи) — 0,2 м, а при необходимости спуска людей в котлован — не менее 0,7 м.

Для котлована, с откосами определяются размеры котлована понизу и поверху: ширина (В) и длина (L).

Размеры понизу (В , L ) определяются габаритами сооружения с учетом расстояния между сооружением и подошвой откоса (не менее 3 м). Размеры поверху определяются с учетом крутизны откосов:

Вв = Вн + 2Вотк

где:

Вотк — ширина (заложение) откоса, м.

Крутизна откоса характеризуется коэффициентом откоса- отношением глубины выемки к заложению откоса:

kотк = H/ Вотк

Отсюда:

Вотк = H / kотк

Или:

Вв = Вн + 2 H / kотк

Объем земляных работ (V) при разработке котлованов с откосами определяется по формулам:

для котлована прямоугольной формы

Vк = H /6 * ( Sн + Sв + ( Bн + Bв )*( Lн + Lв ))

где:

Sн и Sв — площадь котлована соответственно понизу и поверху, м2;

для котлована квадратной формы

Vк = H /3 * ( Sн + Sв + ( Sн * Sв) * 0,5)

для котлована круглого в плане

Vк = πH / 3 * (R2 + r2 + Rr)

где:

R и r — радиусы верхнего и нижнего основания котлована;

для котлована, имеющего форму многоугольника

Vк = H /6 * ( Sн + Sв + 4 Sср )

где:

S ср — площадь сечения по середине его высоты, м2. Приведенные формулы пригодны для определения объемов небольших котлованов (шириной менее 15 м). В этом случае они могут разрабатываться экскаватором, находящимся на поверхности земли (типа «драглайн» и «обратная лопата»).

При ширине котлована более 15 м земляные работы выполняются экскаватором типа «прямая лопата», который требуется опустить на дно котлована.

Если котлован разрабатывается экскаватором с прямой лопатой, то, к объему котлована необходимо прибавить объем земляных работ для устройства въездов в него.

Число въездов должно быть предусмотрено проектом организации строительства, а объем одного въезда подсчитывается по формуле:

Vв = (6 + 1,5 H) ∙ 4 h3

где:

Н— глубина котлована.

В случаях, когда котлован разрабатывается сверху (экскаватором-драглайном или обратной лопатой), а зачищают котлован бульдозером, следует к объему котлована прибавить объем земляных работ для устройства въезда бульдозера. Число въездов определяется проектом организации строительства, а объем въезда подсчитывается по формуле:

Vв = (4 + H) * 2 h3

Размеры траншей определяются в зависимости от размеров фундаментов, диаметра прокладываемых труб, способа производства работ. Расстояния между конструкциями и стенками траншей понизу принимаются в том же порядке, что и для котлованов.

Наименьшая ширина траншей по дну при разработке грунта одноковшовыми экскаваторами соответствует ширине режущей кромки ковша с добавлением 0,15м- в песках и супесях; 0,1м- в глинистых грунтах; 0,4м- в разрыхленных скальных и мерзлых грунтах.

Ширина режущей кромки ковша, м.

Вид оборудования экскаватора

Объем ковша, м3

Средняя ширина режущей кромки ковша, м

Обратная лопата

0,15

0,25-0,3

0,35

0,5

0,65

0,7

0,85

0,95

1,15

1,2

Драглайн

0,25-0,3

0,35

0,5

0,75

0,65

0,95

1,25

1,4

Ширина по дну траншей с вертикальными стенками для прокладки трубопроводов принимается по следующей таблице.

Определение ширины траншей для прокладки трубопроводов.

Наименование трубопроводов и способ укладки

Ширина траншей, принимаемая равной диаметру трубопровода с добавлением к нему следующих величин, м

без креплений

с креплением

со шпунтовым ограждением

Стальные и чугунные трубопроводы

укладываемые в виде плетей или секций

0,3

0,6

0,7

укладываемые отдельными трубами при наружном диаметре до 0,5 м

0,5

0,8

0,9

то же, при наружном диаметре от 0,5 до 0,7 м

0,8

1,1

1,2

Трубопроводы из бетонных, железо бетонных, асбестоцементных, керамических и пластмассовых раструбных труб диаметром, м;

до 0,5 (диаметр трубы, м)

0,6

0,9

1,0

от 0,5 до 0,7 (диаметр трубы, м)

1,0

1,3

1,4

Трубопроводы из бетонных и железобетонных труб на фальцах и муфтах диаметром, м:

0,8

1,1

Подсчет объемов работ при возведении линейно-протяженных земляных сооружений | Станки для шлакоблоков

К таким сооружениям относятся траншеи подземных коммуникаций и насыпи (выемки) дорожного полотна.

Подсчет объемов земляных работ производится в этом случае на основании продольных профилей и поперечных сечений. Для линейнопротяженных сооружений следует построить профиль трассы. Построение профиля трассы начинают с выявления черных отметок пикетов, которые определяют интерполяцией (рис. 1.4). Черная отметка Нік вершины К равна

Hlk = п ± -, (1.14)

где п — отметка горизонтали;

h — разность отметок соединения горизонталей; l — расстояние от горизонтали m до точки К;

L — расстояние между двумя горизонталями в плане.

Рис. 1.4. Определение черной отметки пикета К

В одном из торцов отметку дна траншеи принимают по заданию от плоскости планировки, а в другом торце — подсчитывают в соответствии с заданным уклоном дна траншеи. По длине траншею разбивают на участки длиной до 100 м и для каждого участка определяют рабочие отметки на торцах. Ширину сооружения понизу определяют путем уменьшения ширины траншеи на 0,3 м с каждой стороны. 1 (1.15)

или

V = Fcp х L, (1.16)

где F1 — площадь поперечного сечения траншеи в начале рассматриваемого участка, м2;

F2 — площадь поперечного сечения траншеи в конце рассматриваемого участка, м2;

Fcp — площадь поперечного сечения траншеи на середине рассматриваемого участка, м2;

L — длина участка, м.

Площади F1 и F2 определяются по формулам:

— при прямоугольном сечении

F = b • къ (1.17)

— при трапецеидальном сечении (рис. 1.5)

F1 = (b + mhl)h2, (1.19)

F2 = (b + mh3)h3, (1.20)

где b — ширина траншеи по дну, м;

h2 и h3 — рабочие отметки по оси (глубина траншеи) в начале и в конце рассматриваемого участка, м;

m — коэффициент откоса (для временных котлованов и траншей определяется по табл. П.1, для постоянных сооружений задаётся проектом).

Площадь поперечного сечения траншеи на середине рассматриваемого участка определяется по формуле

Fcp = bhcp + mh3, (1. . (1.22)

Формула (1.15) даёт завышенный результат, формула (1.16) — заниженный. Точный результат при определении объема участка траншеи может быть получен по формуле Ф. Ф. Мурзо

Структура поправки в формуле Мурзо показывает, что значение ее при неизменной длине L резко возрастает с возрастанием разности рабочих отметок (h2 — h3) и величины т. Поэтому упрощёнными формулами (1.15) и (1.16) практически пользуются при (h2 — h3) < 0,5 м и L до 50 м.

Пример 1.4

Требуется определить объем земляных работ при устройстве траншеи длиной 70 м, шириной по дну — 8 м, глубиной в начале траншеи — 1,7 м, в конце — 1,9 м. Грунт — супесь.

Решение.

По формуле (1.22) определяем среднюю рабочую отметку:

2. По формуле (1.21) определяем площадь поперечного сечения траншеи на середине

Fcp = 8 • 1,8 + 0,25 • 1,82 = 15,2 м2.

По формуле (1.23) определяем объем траншеи

В этих пределах формула (1.15), объём расчётов по которой минимален, даёт результаты с достаточной для практических целей точностью.

Объёмы насыпей и выемок в дорожном строительстве определяются также по продольному и поперечным профилям земляного полотна, при этом следует пользоваться формулой Ф. Ф. Мурзо (1.23).

3. Расчет объемов траншей. Способы проведения открытых горных выработок

Определение объема земляных работ

Определение объема земляных работ необходимо для того, чтобы обоснованно выбрать методы и средства их выполнения, установить необходимость отвозки или возможность распределения вынутого из котлованов или траншей фунта по прилегающей территории и последующего его использования для устройства обратных засыпок, определить стоимость земляных работ. Земляные работы по сравнению с другими являются наиболее фудоемкими и поэтому выполняются механизированным способом, и только в отдельных случаях, когда не представляется возможности использовать механизмы, применяется ручной труд в небольших объемах.

Срезка растительного слоя. Объем (см³) работ по срезке растительного слоя определяется по формуле

V_с.р.с.=L·B·0.2

где V_с.р.с — объем срезки растительного слоя; L — длина трассы, м; В — ширина рабочей зоны, м; 0,2 — средняя толщина растительного слоя, м;

B = А + М + Б+ 1,

где А — ширина траншеи поверху, м; М — рабочая зона монтажного механизма, используемого для укладки труб, м; Б — зона складирования грунта, м;

Б = 2K_р ·V/h,

где K_р — коэффициент разрыхления фунта; V— объем фунта 1 м траншей, м³; h = 1,5—2 — принимаемая высота отвала, м; 0,2 — средняя толщина растительного слоя, м.

Схема определения ширины рабочей зоны

Для основных производственных процессов объем разрабатываемого фунта определяют в плотном теле. Подсчет сводится к определению объемов различных геометрических фигур, составляющих то или иное сооружение. Для подсчета объема земляных работ по отрывке траншеи необходимо на всех пикетах, а также в точках перехода трубопровода на другой диаметр, перелома продольного профиля трасы определить поперечные сечения траншеи. Тогда объем (м³) выемки фунта, согласно рисунку ниже, определяется по формуле

Для основных производственных процессов объем разрабатываемого фунта определяют в плотном теле. Подсчет сводится к определению объемов различных геометрических фигур, составляющих то или иное сооружение. Для подсчета объема земляных работ по офывке траншеи необходимо на всех пикетах, а также в точках перехода трубопровода на другой диаметр, перелома продольного профиля трасы определить поперечные сечения траншеи. Тогда объем (м³) выемки фунта, согласно рис. 8.2, определяется по формуле

V=L_n(F_n+F_n₊₁)/2

где F_n,F_n₊₁— площади поперечного сечения в характерных точках траншеи, м²; L_n — длина фаншеи между этими точками, м.

Схема определения объема траншеи

Ширину траншеи по дну и ее глубину определяют согласно СНиП 3.02.01—87* в зависимости от конструктивных особенностей линейно-протяженного сооружения и методов производства работ.

В объем земляных работ необходимо включить отрывку приямков, а также котлованов под колодцы. При сложных формах выемок их разбивают на более простые геометрические тела, производят подсчет их объемов, которые затем суммируют. При подсчете объемов земляных работ следует выделить объем избыточного фунта, вытесняемого трубопроводами, колодцами, и объем фунта, образовавшегося за счет остаточного рыхления, который, в свою очередь, равен объему засыпки, умноженному на коэффициент остаточного разрыхления фунта.

Для получения объема планировочных работ всю площадь на плане с горизонталями (генплан трассы) разбивают на элементарные участки, по каждому из них подсчитывают объем фунта.

Определение размеров и объема траншей и котлованов

Для определения технологических параметров работы экскаваторов необходимо предварительно рассчитать размеры и объемы выемок (ширину понизу и поверху, крутизну откосов, глубину).

При отрывке траншеи с вертикальными стенками и последующим их креплением (рис. 4.6,а) ее ширина по дну (Ь) для трубопроводов с наружным диаметром Д принимается b = А + 2о, где о — толщина крепления; величина А определяется по справочным данным.

Для возведения каких-либо сооружений в траншеях размер последних по дну назначается с учетом толщины крепления и расстояния в свету между ним и боковой поверхностью сооружения, равного 0,7 м.

При разработке траншей с откосами (рис. 4.6, б) в грунтах, расположенных выше уровня грунтовых вод, ширина траншей по дну должна быть не менее Д + 0,5 м — при укладке трубопроводов из отдельных труб и Д + 0,3 м — при укладке плетями; в грунтах ниже уровня грунтовых вод, разрабатываемых с открытым водоотливом, ширину дна траншеи определяют с учетом размещения водосборных устройств.

Ширина дна траншеи и котлованов с откосами при монтаже в них сборных ленточных или отдельно стоящих фундаментов назначается с учетом просвета b1, равного 0,2 м, между основанием откоса и фундаментом (рис. 4.6, в). При устройстве монолитных конструкций или выполнении защитных покрытий и других работ, требующих прохода рабочих, ширина просвета b1 принимается не менее 0,7 м.

Рис. 4.6. Схемы траншей и котлованов для определения размеров и объема
а — траншеи с вертикальными стенками и креплением; б — траншеи с откосами; в — размеры траншей и котлованов при устройстве в них сооружений: I — разрез поперечный; II — разрез продольный; г — схема линейного сооружения: I — продольный профиль выемки; II — призматоид, расположенный между вертикальными плоскостями А—А и Б—Б; 1 — рельеф местности; 2 — уровень дна; д — схема котлована круглой формы в плане

В случае совмещенной прокладки в одной траншее различных по назначению и диаметру трубопроводов необходимо учитывать минимально допустимые расстояния между ними и условия расположения их по вертикали с разницей отметок до 0,4 м. При большей разнице в отметках расстояние между трубопроводами увеличивается с учетом угла естественного откоса грунта.

Ширина траншей и котлованов по верху (B) определяется с учетом размера по дну и заложения откоса (m). Величина т зависит от крутизны откоса и глубины его заложения, вида и состояния увлажнения грунта. При отрывке траншей и котлованов, расположенных выше уровня грунтовых вод, и в грунтах, осушенных с помощью искусственного водопонижения, наибольшая крутизна откосов принимается по табл. 4.4.

При напластовании различных видов грунтов (кроме растительного) крутизну откоса для всех пластов назначают по более слабому грунту (с меньшей крутизной).

Для отрывки выемок глубиной более 5 м крутизна откоса устанавливается по расчету исходя из значений угла внутреннего трения (ф) и удельного сцепления грунта (с) с учетом нагрузки на берме откоса. Ориентировочно крутизну откоса таких выемок в непереувлажненных грунтах для средних значений Ф и с можно принять по табл. 4.5. При отрывке выемок ниже уровня грунтовых вод крутизну откосов принимают по табл. 4.6.

Определение объемов линейных сооружений (траншеи, каналы, насыпи) и котлованов производят по эмпирическим зависимостям или тригонометрическим формулам. Для этого линейные земляные сооружения предварительно разбивают вертикальными плоскостями по характерным местам продольного профиля на отдельные призматоиды (рис. 4.6, г). Тогда объем призматоида (Vi), расположенного между плоскостями 1—1 и 2—2, будет Vi=L(F1 +F2 + 4Fcp)/6,

где F1, F2 и Fcp — площади соответственно в сечениях 1—1, 2—2 и в середине призматоида.

Объем котлована прямоугольной формы с откосами (рис. 4.6, в) определяется по формуле для опрокинутой усеченной пирамиды:

Vк = hp[ab + cd+ (а + с) (b + d)]/6;

объем квадратного котлована с откосами будет: Vк = hp(F1 + F2 + корень изFlF2)/3.

Для сооружений цилиндрической или конической формы устраивают круглые в плане котлованы с откосами (рис. 4.6, д):

Vк=1,щ5hp/(R2 + r2 + Rr).

Объемы насыпей вычисляются по тем же формулам, что и для выемок, с учетом их формы. При значительной неровности рельефа местности или сложной геометрической форме земляного сооружения объем разбивают на более простые геометрические формы.

Калькулятор расчета котлована и объема земляных работ онлайн

Одним из начальных этапов работы над собственной баней является работа над котлованом. Однако перед тем как приступить к самим работам, нужно сделать их четкий расчет. Во избежание ошибок, которые могут отразиться на всем процессе строительства, можно воспользоваться такой программой как калькулятор расчета объема земляных работ. Она позволит произвести расчеты быстро и не бояться за их качество.

Как выполняется расчет объема земляных работ

Расчет объема земляных работ — очень важный этап проектирования. Эти расчеты необходимы для разработки проекта. На данный момент используется несколько способов расчета. Чем проще котлован, тем проще расчет для него. Если форма проста — нужно использовать обычную формулу, которую все знают из уроков геометрии. Если котлован имеет сложную форму, ее разбивают на простые фигуры.

Для более сложных сооружений, таких как дамбы, дороги, плотины, используются более сложные методы. Точный результат этого расчета нужен для того, чтобы:

определить, насколько нужна транспортировка грунта, изымаемого из котлована. Возможно, проще всего будет распределить его по участку.
рассчитать стоимость земляных работ.
решить, каким способом будет изыматься земля.

Для чего нужен калькулятор

Всего существует несколько видов траншей. Каждый вид нужно рассчитывать по своей, особенной схеме. Траншеи могут иметь вертикальные или наклонные стенки, перепады высот, откосы, разные отметки вершин и даже разную форму. Конечно, всегда можно найти подробную информацию о каждом виде траншей и произвести расчет самостоятельно. Однако, для того, чтобы люди, имеющие мало общего со строительством, не углублялись в тонкости этих расчетов, тратя свое драгоценное во время стройки время, были составлены алгоритмы, которые позволяют произвести необходимые работы, просто нажав несколько кнопок. Таким образом, специалисты облегчили жизнь тем, кто хочет, например, просто построить баню.

Инструкция использования

Для того чтобы калькулятор произвел расчеты, нужно предоставить ему некоторые данные. В первую очередь, это периметр будущего котлована. Периметр можно получить, если попеременно сложить все стороны котлована. Слагаемых может быть сколько угодно — форма котлована может быть сложной.

Площадь котлована рассчитывается по его дну. Если котлован просто прямоугольный, то площадь рассчитывается как произведение его сторон. Если котлован имеет сложную форму, то нужно сложить площади более простых фигур, из которых он состоит.

Калькулятор также потребует глубину котлована, это длина прямой линии от его дна до поверхности земли. И нужна крутизна котлована, которая определяется отношением глубины к длине откоса.

Выемки, траншеи и котлованы. Как считать объем? | Самоучитель сметчика

Площадь поперечного сечения выемки, траншея, кювета и котлована S определяется по формуле

S=B*H+m*H в квадрате

Где В – ширина основания выемки, траншеи, кюветы, котлована;

Н – глубина выемки, траншеи, кюветы, котлована;

m – крутизна откосов (1:m) (отношение высоты откоса к его ширине).

Крутизна откосов принимается по таблице.

Приведенная выше формула не учитывает устройство выездов и съездов в котлованы и согласно технической части сборника ФЕР01 этот объем работ должен определяться дополнительно по проекту (п. 2.1.2), о чем часто сметчики забывают.

Глубина заложения фундаментов до выполнения вертикальной планировки считается от черных отметок, земли, а после – от красных отметок.

В случаях, если в пределах котлована вырабатываются углубления под оборудование или коммуникации, то их глубину заложения считают от поверхности дна основного котлована.

Глубина котлованов и траншей согласно п. 2.1.8 техчасти ФЕР01 должна быть уменьшена на толщину срезки плодородного слоя земли. Этот объем подсчитывается отдельно.

Дальность перемещения грунта следует принимать:

при работе скреперов – равной половине всего пути (в оба конца) за один цикл,

при работе бульдозеров – расстоянию между центрами тяжести выемки и насыпи (отвала).

Согласно п. 6.1.2 СП 45.13330.2012 Земляные сооружения, основания и фундаменты (Актуализированная редакция СНиП 3.02.01-87):

«При необходимости передвижения людей в пазухе расстояние между поверхностью откоса и боковой поверхностью возводимого в выемке сооружения (кроме искусственных оснований трубопроводов, коллекторов и т.п.) должно быть в свету не менее 0,6 м.»

Ширина траншеи

СП 45.13330.2012 Земляные сооружения, основания и фундаменты.

6.1.22 Ширину вскрытия полос дорог и городских проездов при разработке траншей следует принимать: при бетонном или асфальтовом покрытии по бетонному основанию — на 10 см больше ширины траншеи по верху с каждой стороны с учетом креплений; при других конструкциях дорожных покрытий — на 25 см.

6.1.3 Минимальная ширина траншей должна приниматься в проекте наибольшей из значений, удовлетворяющих следующим требованиям:

под ленточные фундаменты и другие подземные конструкции — должна включать ширину конструкции с учетом опалубки, толщины изоляции и креплений с добавлением 0,2 м с каждой стороны;

под трубопроводы, кроме магистральных, с откосами 1:0,5 и круче — по таблице 6. 1;

под трубопроводы, кроме магистральных, с откосами положе 1:0,5 — не менее наружного диаметра трубы с добавлением 0,5 м при укладке отдельными трубами и 0,3 м при укладке плетями;

под трубопроводы на участках кривых вставок — не менее двукратной ширины траншеи на прямолинейных участках;

при устройстве искусственных оснований под трубопроводы, кроме грунтовых подсыпок, коллекторы и подземные каналы — не менее ширины основания с добавлением 0,2 м с каждой стороны;

разрабатываемых одноковшовыми экскаваторами — не менее ширины режущей кромки ковша с добавлением 0,15 м в песках и супесях, 0,1 м в глинистых грунтах, 0,4 м в разрыхленных скальных и мерзлых грунтах.

Размеры приямков для заделки стыков трубопроводов должны быть не менее указанных в таблице 6.2 СП 45.13330.2012 Земляные сооружения, основания и фундаменты.

Но в проектах их практически не указывают. Поэтому можно воспользоваться Пособием ФГУ ФЦЦС Определение сметной стоимости, договорных цен и объемов работ в строительстве на основе сметно-нормативной базы ценообразования 2001 года авторского коллектива Степанова В. А., Симановича В.М. и Ермолаева Е.Е. которое рекомендовано для использования в госэкспертизе.

На стр. 41 данного пособия приведена таблица «Коэффициенты к объему траншей для учета приямков.

При глубине траншеи до 3 метров применяются следующие коэффициенты:

— Чугунные, асбестоцементные, керамические, пластмассовые, бетонные и железобетонные – 1,02;

— Стальные при укладке плетями или звеньями – 1,01;

— Стальные при укладке отдельными трубами – 1,03;

— Уличные газопроводы – 1,04.

При глубине траншеи более 3 метров применяются следующие коэффициенты:

— Чугунные, асбестоцементные, керамические, пластмассовые, бетонные и железобетонные – 1,01;

— Стальные при укладке плетями или звеньями – 1,005;

— Стальные при укладке отдельными трубами – 1,03;

— Уличные газопроводы на такой глубине не прокладывают.

Объем разработки грунта при устройстве колодцев также усредненно учитывается применением коэффициентов:

— Водоводы – 0,5%

— Сети водопровода – 2%

— Сети канализации – 2%.

Объем работ по прокладке кабельных линий проще всего определять по таблицам из типовых проектов A11-2011, А5-92 или Л3006.

И напоследок.

Дальность перемещения грунта следует принимать:

при работе скреперов – равной половине всего пути (в оба конца) за один цикл,

при работе бульдозеров – расстоянию между центрами тяжести выемки и насыпи (отвала).

Калькулятор уклона | Раскопки 101

Должен ли я делать уклон или использовать оборудование для укрепления и защиты траншей?

Используйте этот инструмент, чтобы сравнить требования к котлованам с уклоном и тем, в которых используются траншейные подпорки, траншейные ящики и другие средства защиты. Пожалуйста, имейте в виду, что независимо от результатов, безопасность работников должна быть самым важным соображением.

СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ

ОБЗОР: ВЫРАБОТКА НА НАКЛОНЕ (см. Примечание 2 ниже)
Угол наклона	: 1 (Г:В) или °
Объем удаленного грунта (см. примечание 3)	кубических ярдов (объем внутри пунктирных линий на чертеже)
Ширина канала сверху	футов (не забывайте, что OSHA требует отступа на 2 фута с каждой стороны. См. Примечание 4.)

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ: КРЕПЛЕНИЕ, ТРАНШЕБНЫЕ ЯЩИКИ И ДРУГАЯ ЭКРАНАЦИЯ
Угол наклона	0°
Объем удаленного грунта (см. примечание 3)	кубических ярдов (объем внутри темной области в середине рисунка)
Ширина канала сверху	футов (не забывайте, что OSHA требует отступа на 2 фута с каждой стороны.См. Примечание 4.)

Примечание 1: Когда глубина траншеи превышает 20 футов, OSHA говорит, что зарегистрированный профессиональный инженер , имеющий лицензию в штате, где должны выполняться работы, должен определить правильный угол наклона или систему поддержки. См. OSHA, подраздел P «Раскопки», , где описаны требования.

Примечание 2: Это минимальные требования к наклону. По решению компетентного лица на месте, может потребоваться выемка дополнительного материала для обеспечения большей безопасности.

Примечание 3: Это объем грунта, который необходимо удалить. На самом деле объем почвы, которую нужно хранить, будет больше, потому что почва разрыхляется при раскопках. Также обратите внимание, что объем грунта на месте для укладки обратно в траншею будет другим из-за возможного импортного материала для засыпки и требований к уплотнению.

Примечание 4: OSHA требует минимального отступа в 2 фута, чтобы предотвратить скатывание комьев и камней в траншею. Чтобы предотвратить потенциальную перегрузку верхней части склона, многие отраслевые эксперты рекомендуют отступ не менее 6 футов. Компетентное лицо должно учитывать размер отвала и/или тип оборудования, чтобы определить, достаточно ли 6 футов.

Также Примечание: Строительные технологии и операции с оборудованием должны соответствовать всем государственным нормам и инструкциям производителя.

Более ранняя версия этого инструмента сравнения была первоначально разработана прекрасными людьми из TrenchSafety and Underground Safety Equipment. Используется с разрешения. См. www.undergroundsafety.com для получения более ценной информации

Экскавационные материалы Удаление калькулятора

109

80 40

9 0017 25

9001 0

9 0013

Церковь (1981)

9001 7 -11

90 017 Silt

Adobe	35	-10	церков (1981)
Andesite
		67	43	(FHWA 2007)
Andesite	67	33	Церковь (1981)
пепла, уголь	33	-50	(1981)
Basalt
Basalt	64		64	(FHWA 2007)
Basalt	64	64	36	церковь (1981)

		60018						Basalt	Basalt	64	36	Durham Community
Breccia	33	27	(FHWA 2007)
Брекчия	33	27	Церковь (1981)
Caliche	16	-25	(FHWA 2007)	(FHWA 2007)
Caliche	16		-25	(1981)
Мел
50	33	33	(FHWA 2007)
Мел
		50	33	(1981)
Мел	50		-3			-3	Университет Университета Durham
Cinders	33	33	-10	(FHWA 2007)
Cinders	33	-10	церковь (1981)
глины (высокий PI)	40	-11	Durham Университетское сообщество
Глина Влажная	67	-10	(FHWA 2007)
Глина Влажная
Церковь (1981)
глиня, влажный	40	-10	контроль качества в земляных работах
глины, сухой	50	-10	(FHWA 2007)
Глина, сухой	35	-10	-10	церковь (1981)
глиня, сухой	35	-10	контроль качества в земляных работах
глинистый ил или глиняная	30	-10	BCFS 1995

	30	-9	BCFS 1995
Чистый песок		12	-5		-5	BCFS 1995
общий песок	25	-10	БКФС 1995
Бетон, зола	72	33	Церковь (1981) 7009 3	TE, Cyclopean	72	33	церковь (1981)
бетона, камень	72	33	церковь (1981)
бетона, камень	72	33	церковь (1981)
конгломерата	33	-8	церковь (1981)

	43% E	43	-9	(FHWA 2007)
Разложил Rock 25% R 75% E	26	-8	церковь (1981)

		38% E	38	-6	(FHWA 2007)
Разложил рок 50% R 50% E	29	-5	-5	церковь (1981)

Разложил Rock 75% R 25% E	31	12	(FHWA 2007)
Разлагается Камень 75%R 25%E	-12	-12	(1981)

33 до 40	-25	Earth Moving Forcentals
Diabase	67	33	церковь (1981)
Диорит	67	43	(ФДА 2007)
Диорит	67	33	Церковь (1981)
Доломит	67	43	(ФДА 2007)
Dolomite
67	67	67	43	(1981)
Earth Rock Mix, 25% R 75% E	25	12	церковь (1981)
Earth Rock Mix , 50% R 50% e	29	29	-5	церковь (1981)
Earth Rock Mix, 75% R 25% E	26	-8	церковь (1981)
земли, Common	25	-20	-20	земля движущихся оснований
земли, суглинок 20010		40	-4	церковь (1981)
земля, сухой сухой	50	-12	(FHWA 2007)
180013 1981)
Земля, суглинок, влажный	43	-4	(FHWA 2007)
, суглинок, мокрый, грязевая	0	-20	(FHWA 2007)
FELDSPAR	67	43	43	(FHWA 2007)
FELDSPAR	67	33	церковь (1981)
Felsite	67	33	Churc ч (1981)
Габбро	67	43	(ФДА 2007)
Габбро	67	33	Church (1981)
Gneiss	67	43	(FHWA 2007)

67	67	33	Church17 (1981)
GOUB, добыча добычи		0	-20	церковь (1981)
Гранит	72	43	(ФДА 2007)
Гранит	72	33	Church (1981)
Гранит	72	33	Durham University Community
Гранит	72	28	Alaska Dot, 1983
Гравий	5	-3	Durham University Community
гравий, средний выпускной, сухой	15	-7	-7	церковь (1981)
гравий, средний выпускной, мокрый		5	-3	церковь (1981)
гравий , Сухим	15	-7	-7	контроль качества в земляных работах
гравий, сухой, средний выпускной	20	-8	(FHWA 2007)
гравий, сухой, равномерно оценивается	10	-5	-5	(FHWA 2007)

гравий, сухой, хорошо оценивается	33	-11	(FHWA 2007)
гравий, Pit	8	-4	контроль качества в операциях на землю
гравий, песчаный	5	-7	Alaska Dot, 1983
гравий, мокрый	5	-3	контроль качества в операциях на землю
гравий, мокрый, средний выпускной		10	-2	(FHWA 2007)
гравий, влажный, равномерно оценивается	5	-5	FHWA 2007)
гравий, мокрый, хорошо оценивается	16	-1	(FHWA 2007)
Gumbo, сухой	50	-10	(FHWA 2007)
Gumbo, сухой	50	-10	церковь (1981)

		67	-10	(FHWA 2007)
Gumbo, мокрый	67	-10	Церковь (1981)
50013
25	0	BCFS 1995
Hard Pan	25	0	BCFS 1995

ЭОП Rocks	67	43	(ФДА 2007)
Известняк	63	36	(FHWA 2007)
Известняк	63	31	Аляска Дот, 1983
Limestone	63	63	36	Chickence (1981)
		63	36
суглинок и сугнетного песка	от 15 до 20	-17	Земля движущихся оснований
суглинок, земля, влажный	40	-4	церковь (1981)
суглинок, земля, сухой	35	-12	церковь (1981)
Суглинок, Земля, Влажный, Ил	0	-20	Церковь (1981)
Лесс	35	-25 8 Аля SKA dot, 1983
Loess, сухим	50	-10	(FHWA 2007)
Loess, сухой	35	-10	церковь (1981)
Loess, WET	67	-10	-10	(FHWA 2007)	(FHWA 2007)
4018	40	-10	(1981)
Мрамор	67	43	(FHWA 2007 )
Мраморный	67	67	33
Marl
Marl	67	43	(FHWA 2007)
Marl	67	33	1981)
MASONRY, RUBBLE	67	43	(FHWA 2007)
кладки, RUBBLE	67	33	церковь (1981)
Грязь	0	-20	церковь (1981)
Грязе
		20	-15	контроль качества в земляных работах
асфальт, асфальт	50	0	( FHWA 2007)
тротуар, асфальт	50	0	(1981)
тротуар, кирпич	67	43	(FHWA 2007)	(FHWA 2007)
асфальт, кирпич	67	33	Церковь (1981)
асфальт, бетон	67	43	(FHWA 2007)	(FHWA 2007)
асфальт, бетон	67	33	(1981)
Тротуар, щебень	67	0	(FHWA 2007)
Тротуар, щебень	1707
асфальт, деревянный блок	72	33	церковь (1981)
порфиров
		67	33	церковь (1981)
кварц	67	43	(ФДА 2007)
Кварц	67	33	Church (1981)
Кварцит	67	43	(ФДА 2007)
Кварцит	67	33	Church (1981)
Рйолит	67	43	(ФДА 2007)
Рйолит	67	33	Church (1981)
Каменные насыпи Rock	72	43	(FHWA 2007)
Каменная наброска, средняя	72	43	Церковь (1981) 9 0013
Rock / Earth 25% R / 75% E	26	-8	-8	Alaska Dot, 1983
Rock / Earth 50% R / 50% E	29	-5	Alaska Dot, 1983
Rock / Earth 75% R / 25% E	25%	12	Alaska Dot, 1983
Sand	5	-12		-12	Durham Community
Песок	5	-11	-11	Alaska Dot, 1983
песок или гравий, сухой, чистый	от 12 до 14	-12	земля движущихся оснований
песок или гравий, мокрый, чистый	от 12 до 16	-14	-14	земля движущихся оснований
песок, средний выпускной, сухим	11	-11	церковь (1981)
песок, средний выпускной, мокрый	5	Церковь (1981)
песка, Clean
12		12	-5	BCFS 1995
песка, общие	25	-10	BCFS 1995
Sand , Сухим	11	-11	(FHWA 2007)	(FHWA 2007)
песка, сухой	10	-10	контроль качества в земляных работах
песок, мокрый	5	-11	(FHWA 2007)

	5	-10	контроль качества в земляных работах
песчаник	61	34	(FHWA 2007)
Sandstone	61	34	церковь (1981)
песчаник	61	29	Alaska Dot, 1983
Sandstone (C	61	61	61	34	Durham Университет
Schist	67	43	(FHWA 2007)
Schist	67	33	церковь (1981)
Shale	79	79	49	(FHWA 2007)
Shale	36	-17	(FHWA 2007)
Shale
	50	33	церковь (1981)
Shale-SiliceSound	40	25	Alaska Dot, 1983
Shales
		50		33	Университет Дарем
Silt	35		-20	Контроль качества Земляные работы
Ил	35	-17	Alaska Dot, 1983
36	-17	-17	церковь (1981)
Siltstone	61	-11	(FHWA 2007)
Siltstone	45	9		9	Alaska Dot, 1983
Siltstone	61	61	-11	церковь (1981)
SLAG, печь	98		98	65	English (1981)
SLAG, SAND	11	— 11	Церковь (1981)

	43 97	43	(FHWA 2007)
Slate					70017	33	церковь (1981)
Syenite	67	33	Церковь (1981)

	43	(FHWA 2007)
Tale	67	33 90 018	Церковь (1981)
TopSoil	56	-26	(FHWA 2007)	(FHWA 2007)
Topsoil	56	-26	(1981)
Topsoil	55	-25	-25	контроль качества в операциях земляной работы

67	33	English (1981)
Track Rock, Igled Rocks	67	33	церковь (1981)
Мусор		-50	-50	(1981)
Tuff
		50	33	(FHWA 2007)
Tuff	50			50	33	церковь (1981)

Измерение объема земляных работ (с диаграммой)

Измерение объема земляных работ по поперечным сечениям:

Длина проекта вдоль центральной линии разделена на серию тел, известных как призмоиды, плоскостями поперечных сечений. Расстояние между секциями должно зависеть от характера грунта и требуемой точности измерений.

Как правило, они укладываются с интервалом 20 или 30 м, но секции должны также сниматься в точках перехода от выемки к засыпке, если они известны, и в местах, где происходит заметное изменение наклона в продольном или поперечном направлении.

Сначала рассчитываются площади поперечных сечений, а затем вычисляются объемы призмоидов между последовательными поперечными сечениями с использованием формулы трапеции или формулы призмы.Первый используется в предварительных оценках и для обычных результатов, а второй используется в окончательных оценках и для точных результатов.

Призмоидальная формула может использоваться прямо или косвенно. В косвенном методе объем сначала рассчитывается по формуле трапеций, а затем к этому объему применяется призомоиальная поправка, так что скорректированный объем равен объему, как если бы он был рассчитан путем непосредственного применения призомоидальной формулы. Косвенный метод, будучи более простым, используется чаще.

Когда центральная линия проекта изогнута в плане, эффект кривизны также учитывается специально в окончательных оценках земляных работ, где требуется большая точность. Общепринятой практикой является вычисление объемов прямолинейными, как указано выше, а затем применение к ним поправки на кривизну.

Другой метод нахождения искривленных объемов состоит в том, чтобы применить поправку на кривизну к площадям поперечных сечений, а затем вычислить требуемые объемы из скорректированных площадей по призмоидальной формуле.

Формулы для площадей поперечных сечений:

Ниже приведены различные сечения, площади которых должны быть рассчитаны:

1. Уровневая секция.

2. Двухуровневая секция.

3. Боковая двухуровневая секция.

4. Трехуровневая секция.

5. Многоуровневая секция.

Обозначения. См. рис. 12.1:

Пусть:

b = ширина пласта или грунтового основания, которая обычно постоянна.

S: 1 = боковой уклон (S по горизонтали до 1 по вертикали).

1 в r = поперечный уклон исходной земли (1 вертикаль в r по горизонтали)

h = высота земляных работ (вырезка или засыпка) по осевой линии

h ₁ и h ₂ = высоты бортов, т. е. расстояния по вертикали от уровня пласта до точек пересечения боковых откосов с исходной поверхностью.

W ₁ и W ₂ = ширина сторон или половина ширины i.е. расстояния по горизонтали от осевой линии до точек пересечения боковых откосов с исходной поверхностью.

A = площадь поперечного сечения.

Формулы размеров сечений вырезки и засыпки для указанных выше случаев приведены ниже и должны быть проверены читателями в качестве упражнений.

1. Уровень-секция (рис. 12.2):

В этом случае земля ровная в поперечном направлении.

2.Двухуровневая секция (рис. 12.1):

В этом случае грунт имеет поперечный уклон, но уклон грунта не пересекает уровень пласта.

Двухуровневая секция Side-Hill (рис. 12.3):

В этом случае земля имеет поперечный уклон, но уклон земли пересекает уровень пласта так, что одна часть площади находится в выемке, а другая в насыпи (частично выемка и часть насыпи).

Примечание:

Когда засыпка выходит за пределы центральной линии, т. е. когда площадь засыпки больше, чем площадь вырезки, уравнения 12.3 и 12.4 используются для определения площадей заполнения и вырезки соответственно.

4. Трехуровневая секция (рис. 12.4):

В этом случае поперечный уклон земли неоднороден.

5.Многоуровневая секция (рис. 12.5):

В этом случае поперечный уклон земли не равномерный, а имеет несколько поперечных уклонов, как видно из рисунка.

Примечания относительно поперечного сечения записываются следующим образом:

Числитель обозначает разрезание (+ve) или засыпку (-ve) в различных точках, а знаменатель — их горизонтальное расстояние от центральной линии сечения. По этим заметкам вычисляют площадь сечения координатным методом. Координаты могут быть записаны в определительной форме независимо от знаков.

Пусть Σ F= сумма произведений координат, соединенных полными линиями.

Σ D= сумма произведений координат, соединенных пунктирными линиями.

Тогда A= 1/2 (ΣF- ΣD) …………………………………………………….. (уравнение 12.6)

Формулы для объема:

Для расчета объемов тел между сечениями необходимо предположить, что они имеют некоторую геометрическую форму.Они должны иметь почти призмовидную форму и поэтому при расчетах считаются призмовидными.

Пусть A ₁ , A ₂ , A ₃ …………….. A _n = площади на 1-м, 2-м, 3-м ……………… последнем поперечном сечении.

D = общее расстояние между поперечными сечениями.

V = объем нарезки или начинки.

1. Формула трапеции:

Количество сечений, дающих площади, может быть четным или нечетным. Поскольку площади на концах в этой формуле усредняются, она также известна как формула средней площади на концах.

2. Формула призмы:

Чтобы применить формулу призмы, необходимо иметь нечетное количество сечений, дающих площади. При наличии четных площадей формулу призмы можно применить к нечетному числу площадей, а объем между двумя последними секциями можно получить отдельно по формуле трапеции и добавить.

Призматическая коррекция:

Разница между объемами, рассчитанными по формуле трапеции и по формуле призмы, называется призмоидальной поправкой. Объем по призмальной формуле более близок к правильному. Поскольку объем, рассчитанный по трапециевидной формуле, обычно больше объема, рассчитанного по призмоидальной формуле, поэтому призмоидальная коррекция обычно является вычитающей.

Таким образом, объем по формуле призмы = объем по формуле трапеции — призмальная коррекция.

В приведенных ниже формулах призмоидальной коррекции строчные и прописные буквы относятся к обозначениям соседних разделов. Призмоидальная коррекция обозначается C _P .

1. Секция уровня:

2. Двухуровневая секция.

3. Двухуровневая секция Сайд-Хилл.

4. Трехуровневая секция:

Коррекция кривизны для объемов:

Формулы трапеции и призмы получены в предположении, что сечения параллельны друг другу и перпендикулярны центральной линии.Но когда центральная линия находится на кривой, секций не остаются параллельными друг другу, и необходимо применять поправку на кривизну.

Этот эффект не сильно выражен и в обычных случаях не требует больших объемов земляных работ, поэтому им пренебрегают. Но это необходимо учитывать в окончательных оценках и точных результатах.

Это весьма заметно в случае расширения дорог и участков склонов, которые частично вырезаются, а частично заполняются.Искривленные объемы рассчитываются по теореме Паппу. В нем говорится, что объем, охватываемый постоянной площадью, вращающейся вокруг фиксированной оси, равен произведению этой площади на длину пути, прочерченного центром тяжести области. Когда площади неоднородны, среднее расстояние от центра тяжести до центральной линии принимается равным

Знак плюс или минус указывает, что центроид находится на противоположной или той же стороне от центральной линии, что и центр кривизны.

В качестве альтернативы площади корректируются с учетом эксцентриситета центроида, и скорректированные площади используются в призмоидальной формуле для расчета объема.

Поправки на кривизну (C _C) для общих случаев приведены ниже:

1. Секция уровня:

В этом случае необходима коррекция, так как область симметрична относительно центральной оси

2. Двухуровневая секция и трехуровневая секция:

3.Сторона – второй холм – секция уровня:

Измерение объемов от спотовых уровней:

Этот метод используется для поиска раскопок на больших участках, таких как карьеры. Полевые работы заключаются в делении участка работ на ряд равных треугольников, квадратов или прямоугольников (рис. 12.6) и нахождении исходных уровней поверхности и новых уровней поверхности после земляных работ путем точечной планировки.

Разность уровней на исходной и новой поверхностях ^{точки определяет глубину земляных работ в этой точке.Глубина земляных работ отмечается в углах треугольников, квадратов или прямоугольников, на которые делится земля.}

Объем карьера может быть получен суммой объемов нескольких призм, рассчитанных по следующим формулам:

Где A = горизонтали поперечного сечения треугольной или прямоугольной призмы.

ч ₁, ч ₂, ч ₃, ч ₄ и т.д.= глубины котлована, отмеченные по углам.

Измерение объемов по контурам:

Масс-диаграмма:

Диаграмма масс представляет собой график, построенный между расстояниями вдоль центральной линии, принятыми за основу, и алгебраической суммой массы земляных работ, принятых за ординаты. Объем вырезки считается положительным, а объем заполнения — отрицательным.

Для заблаговременного определения надлежащего распределения извлеченного материала и количества отходов и карьеров обычно используется массовая диаграмма.По масс-диаграмме можно опытным путем определить план распределения земляных работ, который приведет к минимальной стоимости капитального ремонта и экономичным затратам на капитальный ремонт и займы.

Подъем и проводка:

Лифт:

Расстояние по вертикали, на которое выкопанная земля поднимается выше определенной глубины, называется подъемной силой. Выемка грунта на глубину до 1,5 м ниже уровня земли и выемка грунта на землю должны быть включены в состав работ, как указано.Подъемная сила измеряется от центра тяжести. выкопанной земли к насыпной земле. Дополнительная подъемная сила измеряется в единицах 1,5 м или в соответствии с предварительно принятыми условиями.

Руководство:

Расстояние по горизонтали от карьера до места проведения работ называется упреждением. Он измеряется от центра площади раскопок до центра уложенной земли. Обычно упреждение до 30 м или согласно предварительному условию не оплачивается.

За пределами упреждения 30 м и подъема 1.Ставки на 5 м будут разными для каждой единицы подъема на 30 м и подъема на 1,5 м или их доли.

Преобразование подъемника в лидерство:

Подъемник преобразуется в ведущий по следующим правилам:

1. Высота подъема до 3,6 м умножается на 10

2. Подъем более 3,6 м и менее 6 м возводится в квадрат и умножается на 3,3.

3. Подъем более 6 м умножается на 20.

Примеры земляных работ:

Пример 1:

Ниже приведены уменьшенные уровни последовательных точек на расстоянии 30 м друг от друга на продольном участке поверхности проектируемой дороги:

Уровень пласта при изменении 0 находится на lm ниже естественного уровня поверхности, а затем равномерно повышается с уклоном 1 к 40. Найдите соответствующую глубину вырезки или высоту насыпи.

Решение:

Так как порода поднимается с равномерным уклоном 1 к 40, поднимитесь на 30 м

Уровни строя последующих точек можно получить, прибавив 0,75 м к уровню строя точки, предшествующей ей.

Таким образом, уровни формирования при различных изменениях будут следующими:

Разница между естественным уровнем поверхности и уровнем пласта в любой точке будет определять глубину выемки или высоту насыпи в этой точке.

Получаем:

Пример 2:

Железнодорожная насыпь шириной 10 м с боковыми откосами 2:1. Предполагая, что земля ровная в направлении, поперечном центральной линии, рассчитайте объем, содержащийся в длине 150 м, центральные высоты с интервалом 30 м составляют 2,5, 3,00, 3,5, 4,0, 3,75 и 2,75 м соответственно.

Решение:

См. рис. 12.2, b= 10 м, s=2

Формула призмы требует нечетного числа крестообразных сечений, но в данном случае они четные. Следовательно, объем последней полосы будет находиться отдельно по трапециевидной формуле, которую нужно прибавить к объему остальных полос, дающих нечетное число крестовин, найденных по призмальной формуле, чтобы получить общий объем.

Пример 3:

Насыпь дороги шириной 8 м на уровне формации с боковыми откосами 2:1 и средней высотой берега 2 м, построенная со средним уклоном 1 к 30 от изолинии 320 м до изолинии 450 м, найти (i) длину дороги, и (ii) количество земли для насыпи.

Решение:

Пример 4:

Ширина пласта уровня» лицевой выемки составляет 10 м, а боковые откосы равны 1:1. Поверхность земли имеет равномерный боковой уклон 1 к 6. При глубине выемки по осевым линиям трех секций s 30 м друг от друга составляют 3 м, 4 м и 5 м соответственно, определяют объем земляных работ, связанных с этой длиной резки.

Решение:

См. рис. 12.1 двухуровневая секция b=10м; h=3, 4 ,5 м; с=1; г = 6

Объем призмы по формуле трапеций и поправке на призму = 3529,695 -10,285 = 351941 куб. То же, что найдено выше.

Пример 5:

Ширина при формировании отдельной дороги 12м и боковые откосы 1 в 1 в выемке и 1 в 2 в отсыпке. Исходный грунт имеет поперечное падение 1 к 5. Если глубина выемки на осевых линиях двух секций s 50 м друг от друга составляет (1.4 м и 0,8 м соответственно, найти объем вырезки и объем насыпи по этой длине.

Решение:

См. рис. 12.3 двухуровневой секции бокового холма.

(i) Объем резки по трапециевидной формуле:

(ii) Объем заполнения по формуле трапеции,

Упрощенный метод расчета бокового давления грунта

Расчет аварийной крепи траншей для спасательных операций не имеет надежного стандарта для определения бокового давления грунта.В результате сообщество, оказывающее первую помощь, вынуждено либо полагаться преимущественно на «эмпирические» методы, либо аналогичным образом исходить из Свода федеральных правил OSHA 29 для почвы типа C, чтобы определить «наихудший сценарий». Однако использование обобщенных методов, т. е. С-80, официально не поддерживается стандартами OSHA, которые слишком консервативны и не отражают наблюдения за реальными поверхностными разрушениями траншей. Кроме того, требования к системе крепления могут быть неоправданно запретительными в краткосрочных аварийных операциях.Нынешний «эмпирический метод», используемый службами экстренного реагирования, занижает давление скрепленного грунта для слабых песчаных грунтов и не рекомендуется для дальнейшего использования. Таким образом, представлена упрощенная модель бокового давления грунта, основанная на механике грунта, «метод T-L», который точно представляет фактическое давление грунта на основе условий разрушения грунта на месте. Метод T-L валидирован на основе кулоновских теорий давления грунта и распорного давления при выемке грунта для грунтов типа C. Результаты показывают значительное снижение предполагаемого бокового давления грунта, которое обычно требуется для стандартной конструкции системы крепления, обеспечивая при этом адекватный и безопасный стандарт аварийно-спасательного крепления для служб экстренного реагирования.

1. Введение

Во-первых, ликвидаторы принимают почву типа C Управления по технике безопасности и гигиене труда США (OSHA) как «наихудший» материал и определяют следующим образом [1, 2]: (i) Связный грунт с неограниченная прочность менее 0,5 tsf (47,9 кПа)(ii)Слабый гранулированный грунт, включая гравий, песок и суглинистый песок(iii)Затопленный грунт или грунт, из которого активно просачивается вода.

Управление по охране труда и промышленной гигиене США (OSHA) устанавливает стандарты трудовой практики, относящиеся к постоянной крепи траншеи, и определяет требования к минимальному боковому давлению грунта, P _C-χ , для грунта типа C, в фунтах на квадратный фут (psf), как следует из [2]:где глубина траншеи (футы), а константа 72 представляет свет 2 футов (0.6 м) дополнительная нагрузка. Множитель х связывает H с боковым давлением грунта в основании котлована. Таблица C-1.3 в OSHA [2] использует х из 80, но не дает происхождения или ограничений использования; вместо этого требуется равномерное распределение давления грунта, основанное на базовом давлении траншеи. Уравнение (1) обычно относится к типу почвы и переменной х , например, к методу С-80, и используется здесь. OSHA [3] предостерегает от использования уравнения (1), несмотря на то, что уравнение (1) является стандартом, утверждая, что крепление должно быть разработано «компетентным лицом».Это оставило службы экстренного реагирования без простого, быстрого и точного стандарта, по которому можно было бы рассчитать давление грунта для быстрых спасательных операций, когда время имеет решающее значение, а «компетентные люди» могут быть недоступны. Следовательно, «эмпирические» методы, включая уравнение (1), сформировали специальное «местное стандартное» руководство по проектированию аварийной подпорки. Общее «эмпирическое правило», P _rt, расчет, используемый в настоящее время [1]

Удельный вес 100 фунтов на кубический фут (pcf) (15.7 кН/м ³ ) нереалистична для природного грунта, например, типичный кварцево-кремнеземный песок имеет удельный вес ненасыщенной воды примерно 120 pcf (18,9 кН/м3) [4, 5]. Кроме того, функциональная форма неверна для теории Кулона и раскосной конструкции выемки [5–9].

Теория Кулона описывает полное горизонтальное давление, P _h , на единицу ширины вертикальной плоскости, простирающейся от поверхности до глубины, H , где прочность на сдвиг.Для грунтов типа C прочность на сдвиг в недренированном состоянии считается незначительной и может быть консервативно аппроксимирована с помощью уравнения (3). Коэффициент давления грунта k _i можно выразить как в состоянии покоя k ₀ ; активный, k _a ; или пассивный, k _p .

При ширине стандартной аварийно-спасательной опорной панели траншеи, 4 фута (1,2 м), результирующая активная сила, Q _h , составляет

Подпорная конструкция должна противостоять k _a условиям где k _a — это наклон подпорной панели, угол трения грунта, трение панели о грунт и уклон грунта. Для аварийной подпорки можно принять, что она незначительна и установка подпорной панели близка к вертикальной, β =90°.

Количественные оценки ϕ , γ , , и распределения давления не являются практичными, за исключением обучения большинства лиц, оказывающих первую помощь, и грубо предполагаются, например, уравнения (1) и (2). Фактические провалы земляных работ могут значительно различаться как по размеру, так и по форме в зависимости от неоднородности грунта, наличия линз слабого грунта и степени насыщения.Таким образом, упрощенный подход к давлению грунта при разрушении траншеи основан на фактической поверхности разрушения на рабочей площадке, т. Е. Метод T-L. Используя фактическую поверхность отказа, можно неявно учесть эффекты на месте.

2. Вычисление упрощенного давления грунта (метод T-L)

Спасательная подпорка состоит из секций панелей с минимум двумя опорами на панель. Метод TL определяет требуемое сопротивление опорной стойки, R _TL, в результате бокового давления грунта, уравнение (3), которое действует на центр секции подпорной панели, обычно половину площади панели. , и разработан специально для аварийно-спасательных работ.

Объемная плотность по методу TL для насыщенного грунта типа C, γ _TL, выводится консервативно из следующего: – гравиметрическое содержание воды, – степень насыщения, – удельный вес.

Тейлор и др. [10, 11] определили, что безнапорный песок, например, грунт на забое или рядом с ним, разрушается при степени насыщения примерно 73% независимо от плотности грунта.Поэтому предполагается, что максимальная степень насыщения при выводе методом T-L также составляет 73%. G _s обычно составляет от 2,62 до 2,76 в зависимости от минералогии почвы [5]. Здесь используется типичный удельный вес кварцево-полевошпатового песка 2,67. Консервативно, коэффициент пустотности, e , принимается как средний минимальный коэффициент пустотности для зернистых грунтов, равный 0,375 [12]. Решение уравнений (6)–(8), γ _T-L , равно 133,3 pcf (20,9 кН/м ³ ).

Величина ϕ почвы существенно колеблется в зависимости от размера и формы зерен, минералогического состава, локализации, насыщенности и т. д. [5, 10, 11, 13–16]. Нецелесообразно оценивать потенциал in situ ϕ в спасательной операции, поскольку фактическая поверхность разрушения редко эквивалентна теоретической поверхности разрушения, предложенной в расчетах расчетного давления грунта, например, Кулон [17]; OSHA [2]; Ланселлотта [18]; и Пайк и Сальгадо [19]; поэтому максимальная поперечная протяженность фактического разрушения, L (рис. 1), используется для определения геометрии давления грунта.В аварийных операциях определенные участки забоя траншеи разрушились, при этом большая часть забоя траншеи осталась нетронутой, т. е. квазиустойчивой и «находящейся в состоянии покоя».

В то время как открытая выработка, находящаяся «в состоянии покоя», не проявляет результирующего горизонтального напряжения без движения, метод TL рассматривает «в состоянии покоя» или k ₀ состояние k ₀ = 0,50 как консервативная мера для несвязного грунта на участке разрушенной траншеи или рядом с ним. Связные грунты могут иметь значения k _a, превышающие принятые значения k ₀; однако, как показано в уравнении (3), прочность на сдвиг в недренированном состоянии снижает чистое давление по сравнению со слабым песчаным материалом даже для глин типа С.Предположение k ₀ = 0,50 эквивалентно песчаному материалу с углом трения 30°, что соответствует боковому давлению в 1,5 раза больше, чем в активном случае для ровной поверхности.

Таким образом, требуемое боковое сопротивление составляет где сопротивление одной стойки, действующей в центре половины площади подпорной панели; — стандартное количество распорок на стандартную спасательную панель, а в Соединенных Штатах обычно две распорки на опорную панель; и – стандартные размеры, ширина и высота соответственно панелей спасательной подпорки; и представляет собой поперечную протяженность разрушенной массы в футах (футах) или метрах (м), обозначаемую нижним индексом i . В Соединенных Штатах аварийно-спасательные опорные панели имеют тот же стандартный номинальный размер, что и фанерные листы, 4 фута × 8 футов. Европейский стандарт для номинального фанерного листа является эквивалентом SI 125 см × 250 см или 1,25 м × 2,50 м. .

Для стандартного номинального размера спасательной подпорки с двумя распорками на панель уравнение (9) сокращается до

заданная глубина траншеи в Таблице 1 ( L _max = 0.7 H , соответствующий эффективному углу трения материала 20°). Общее сопротивление системы крепления равно количеству стоек при заданной глубине траншеи. Следует отметить, что это не эквивалентно уравнению (9). В Таблице 1 приведены сопротивления T-L, уравнения (10) и (11), для диапазона и глубины траншеи.

47,5

262,4

52,5

девяносто одна тысяча восемьсот сорок одна


Дальше всего поперечная протяженность наблюдаемого недостаточности, л		метод TL расчеты сопротивления
		R _TL (тыс. фунтов)						R _TL ( KN)
		Trench Глубина						Глубина траншеи
FT		FT	M	4 FT	8 FT	12 FT		16 FT	20 Ft	1.2 м	2,4 м	3,7 м		4,9 м	6,1 м

1,5	0,5	1,7	3,3	5,0	6,6	8,3	1.7	7.5	7.5	15.0	22,5	30.0	37.5	70018	7.5
7.5
2,0
2,0			2,0		0.6	2.2	4,4	6.6	8.8	11,0	2,2 девяносто одна тысяча восемьсот сорок-одна	10,0	20,0	30,0	40,0	50,0	10,0 девяносто одна тысяча восемьсот сорок-одна
2,5	0,8	2,8	5,5	8,3	11,0	13. 8	2.8 2,8	12.5	25.0	37.5	50.0	62,5	12.5
3,0	0.9	3,3	6,6	9,9	13,2	16,5	3,3 девяносто одна тысяча восемьсот сорок одна	15,0	30,0	45,0	60,0	75,0	15,0 девяносто одна тысяча восемьсот сорок одна
3,5	1,1	—	7.7	11.6	11.6	15.4	19.3	3.9	—		—		—		—		70017 52.59	70,0	87.59	17.5
4,0	1,2	—	8,8	13,2	17,6	22,0	4,4	—	40,0	60,0	80,0	100,0	20,0
4. 5	4.5	1.4	—	9.9	14.9	19.8	24.8	5.0	—		—	45.0	67.5	90,0	112,5	22,5 девяносто одна тысяча восемьсот сорок один
5,0	1,5	—	11,0	16,5	22,0	27,5	5,5 девяносто одна тысяча восемьсот сорок один	—	50,0	75,0	100.0	125.0	125.0	25.0

5.5
5.5	1.7	—	12.1	12.1	18.2	24.2	30.00 9.2	6.1	—	55,0	82,5	110,0	137,5	27,5
6,0	1,8	—	—	19,8	26,4	33,0	6. 6	—	—		90.0	120,0	150,0	30,0

6.5	2.0	—	—	21.5	28,6	35,8	7,2	—	—	97,5	130,0	162,5	32,5
7,0	2,1	—	—	23,1	30.8	38.5	70018	70018 —	—	—		—	105.0	140,0	175,0	35,0
7.5	2.3	—	—	24,8	33,0	41,3	8,3	—	—	112,5	150,0	187,5	37,5
8,0	2,4	—	—	—	—	26. 4	35.2	44.0	8.8	—	—		—	120,0	160,0	1999	40.0
8,5	2,6	—	—	28,1	37,4	46,8	9,4	—	—	127,5	170,0	212,4	42,5
9.0	9.0	—	—	—		—		—	39.6	49.59	9.9	—	—	—	180.0	224,9	45,0 +
9,5	2,9	—	—	—	41,8	52,3	10,5 +	—	—	—	190,0	237,4
10,0		3,0 —	—	—		44,0 55,0	11,0	—	—	—	199. 9	249,9	50,0
10,5	3,2	—	—	—	46,2	57,8	11,6	—	—	—	209,9
	11,0 3,4	—	—	—	48,4	60,5	12,1	девяносто одна тысяча восемьсот сорок одна —	—	—	219.9	274,9	55,0
11,5	3,5	—	—	—	—	63,3	12,7	—	—	—	—	287,4	57,5 девяносто одна тысяча восемьсот сорок один
12,0	3,7	—	—	—	—	66,0	13,2 девяносто одна тысяча восемьсот сорок один	—	—	—	—	299 . 9	60,0 девяносто одна тысяча восемьсот сорок один
12,5	3,8	—	—	—	—	68,8	13,8 девяносто одна тысяча восемьсот сорок один	—	—	—	—	312,4	62,5
	13,0 4,0	—	—	—	—	71,5	14,3	—	—	—	—	324.9	65,0
13,5	4,1	—	—	—	—	74,3	14,9	—	—	—	—	337,4	67,5
	14,0 4,3	—	—	—	—	77,0	15,4	—	—	—	—	349.9	70,0	70. 0

Примечание: Максимальная степень л определяется на основе кулоновской неудачи клина почвы с углом трения 20 °.

Результаты уравнения (11) были сопоставлены с результатами уравнений (4) и (5) и показаны в таблице 2. «Наихудшие» почвы варьируются от слабонасыщенного глинистого песка или супеси ( ϕ = 20° и γ = 120 pcf или 18.9 кН/м ³ ) до тяжелого плотного песка ( ϕ = 40° с γ = 130 pcf или 20,4 кН/м ³ ) [5]. Земля за забоем траншеи не всегда может быть на предполагаемом уровне; следовательно, включен в уравнение (5) и таблицу 2. Таблица 2 показывает, что максимум Q _h коррелирует со слабым грунтом, несмотря на более низкую объемную плотность; поэтому максимум L _i в методе T-L (таблица 1) соответствует этому условию и используется в таблице 2 для эквивалентного сравнения. Наибольшее Q _h происходит при 30°; тем не менее, ни в одном случае не было условий разрушения, R _T-L < Q _h , что свидетельствует о том, что уравнение (11) адекватно сопротивляется «наихудшему» давлению кулоновского грунта.

20,4


Желоб Глубина	Угол трения, φ	Первый склон, я	Боковой коэффициент земли давления, K	Насыпная единицу вес		кулоновское результирующая землю давление, Q +_ч ¹		Total Опалубочные сопротивление
	Угол трения, φ	Первый склон, я		Насыпная единицу вес		кулоновское результирующая землю давление, Q +_ч ¹		R +_TL ²		R +_С-80 ³		R _C-60 ⁴		R девяносто одна тысяча восемьсот девяносто-две RT ⁵
	Степень	Степень		куб. фут	кН / м ³	тыс.фунтов	кН		кН	тыс.фунтов	кН	тыс.фунтов	кН	тыс.фунтов	кН
0
4 фута (1.2 м)	20	0	0,49	120	18,9	1,9	8,4	3,3	15,0	6,3	27,9	5,0	22,2	2,1	9,5
	30	30	0	0.33	125	19,6	1.3		1.3	5.9		5.9	3.3	15.0	6.3	27.9		27.9		5.0	22.2	2.1	9,5
	40	0	0,22	130	20,4	0,9	4,1	3,3	15,0	6,3	27,9	5,0	22,2	2,1	9. 5

	20	12	0.60	120	18.9	2.3		2.3	10.2	3,3		3.3	15,0	6.3	27.9	5.0	22,2	2,1	9,5
	30	12	0,38	125	19,6	1,5	6,8	3,3	15,0	6,3	27,9	5.0	22.2	22.2	2.1	9.5
	40
	40	12	0.24	130		130	20.4	1,0	4,4	3.3	15,0	6,3	27,9	5,0	22,2	2,1	9,5
30	30	0,75	125	19,6	3,0	13,3	3,3	15.0	6. 3	27.9	27.9	5.0	22.2	2.1		9.5
40		40	30	0.32	130	20.4	1,3	5,9	3,3	15,0	6,3	27,9	5,0	22,2	2,1	9,5

8 футов (2,4 м)	20	0	0	0.49	120	18.9	18.9	7.5	33.59	12.1	55.0	22.8		22.8	101.3	17.7	70017 170018		70018		. 8.5	38.0
	30	0	0,33	125	19,6	5,3	23,5	12,1	55,0	22,8	101,3	17,7	78,6	8,5	38,0
	40
	40	0	0. 22	130	130	20.4	3,7	16.3	12.1		12.1	55,0	22.8	101.3	17.7	78,6	8,5	38,0
	20	12	0,60	120	18,9	9,2	41,0	12,1	55,0	22,8	101,3	17,7	78.6	8.5	8.5	38.0

	30
	30
12		12	0.38	125	19,6	6.1	27,0	12.1	55,0	22,8	101,3	17,7	78,6	8,5	38,0
40	12	0,24	130	20,4	4,0	17,8	12,1	55.0	22.8	22.8	101. 3	17.7	78.6	78.6	8.5	8.5	38.0
30	30		30	0.75	125	19.6	12,0	53,4	12,1	55,0	22,8	101,3	17,7	78,6	8.5 +	38,0 +
40	30	0,32	130			5,3 23,7 12,1			55,0 22,8	101,3	17,7		78,6 8,5	38,0

12 футов (3.7 м)	20	0	0,49	120	18,9	16,9	75,3	28,1	127,5	49,5	220,3	38,0	169,1	19,2	85,4
	30	30	0	0. 33	125	125	19,6	11.9	52.8	28.1		28.1	127.59	49.59	220,3	38,0	169.1	19,2	85,4
	40	0	0,22	130	20,4	8,2	36,6	28,1	127,5	49,5	220,3	38,0	169,1	19.2	85,4	85.4

	20	12		12	0.60	120	18.9	20,7	92.2		92.2	28,199	127.59	49.5	220,3	38,0	169,1	19,2	85,4
	30	12	0,38	125	19,6	13,7	60,9	28,1	127,5	49.5	220. 3	220.3	38.0	169.1	169.1	19.2	854
	40
	40	12	0.24	130	20.4	9,0	40,0	28,1	127,5	49,5	220,3	38,0	169,1	19,2	85,4
30	30	0,75	125	19,6		27,0 120,1		28,1 127,5		49,5 220,3		38,0 169,1	19,2 +	85,4 +
40	30	0.32	130	20,4	12,0	53,3	28,1	127,5	49,5	220,3	38,0	169,1	19,2	85,4

16 футов (4.9 M)	20	0	0. 49	120	120	18.9	30.1	133.9	48.4	219.9	86,5	384.9	66.0	293,8	34,1	151,8
	30	0	0,33	125	19,6	21,1	93,9	48,4	219,9	86,5	384,9	66,0	293.8	34.1	34.1	151.8

	40	0	0.22	130		130	20.4	14.6		14.6	65.1	48.4	219.9	86,5	384,9	66,0	293,8	34,1	151,8
	20	12	0,60	120	18,9	36,9	164,0	48,4	219,9	86.5	384.9	66.0	293.8	293. 8	34.1			151.8
	30	12		12	0.38	125	19.6	24,3	108,2	48,4	219,9	86,5	384,9	66,0	293,8	34,1	151,8
	40	12	0,24	130	20,4	16.0	71.1	71.1	48.4	219.9	86.5	384.9	384.9	66.0	293.8	34.1		34,1	151.8
	30	30	0.75	125	19,6	48,0	213,5	48,4	219,9	86,5	384,9	66,0	293,8	34,1 +	151,8 +
40	30	0.32	130	130	20. 4	20.4	21.3	94.7	94.7	48.4	219.9	86.59	384.9	66,0	293.8	34.1	151,8

20 футов (6,1 м)	20	0	0,49	120	18,9	47,0	209,2	77,0	349,9	133,8	595.0	101.8	101.8	452.7	452.7	53.3	237.2
	30
	30	0		0		0		125	19.6	33 09 0	146.8	77,0	349,9	133,8	595,0	101,8	452,7	53,3	237,2
	40	0	0,22	130	20,4	22,9	101,8	77. 0	349.9	133.8	133.8	595.0	101.7	452.7	452.7	53.3	237.2
	20	12			12	0.60	120	18.9	57,6	256,2	77,0	349,9	133,8	595,0	101,8	452,7	53,3	237,2
	30	12	0,38	125	19.6	38.0	38.0	169.0	77.9	77.9	349.9	133.8	133.8	595.0	101.8	452.7	53.3	237.2
	40	12	0,24	130	20,4	25,0	111,0	77,0	349,9	133,8	595,0	101,8	452,7	53,3	237,2
	30	30	30	0. 75	125	125	19.6	75.0	333.6	77,0	77.9	349,9	133.8	595,0	101.8	452,7	53,3 +	237,2 +
40	30	0,32	130	20,4	33,3	148,0	77,0	349,9	133,8	595,0	101.8	452.7	452.7	53.3	237.2	237.2

¹ Coulomb Recishant рассчитывается по ширине стандартной панели Shoring: 4 Ft (1.2 м). ² R _T-L рассчитывается при максимальном значении L , чтобы быть сопоставимым с расчетами кулоновского давления грунта. ³ Метод C-80 требует, чтобы верхняя часть крепи выдерживала то же давление, что и нижняя часть крепи, т. е. равномерное распределение давления, основанное на максимальном боковом давлении грунта, таким образом, давление грунта умножается на минимальный коэффициент примерно 2,0. ⁴ Материал C-60 объясняется в Martinette [1] и в OSHA [3], где c = 60 в уравнении (2).OSHA [3] прямо заявляет, что этот материал не следует использовать в качестве «наихудшего» грунта. ⁵ Эмпирическое правило, уравнение (2), обычно используется службами экстренного реагирования на основе Мартинетта [1]. Значения, выделенные жирным шрифтом, обозначают сценарий отказа.
Системы аварийной распорки больше напоминают раскосные выемки, поэтому требуется конструкция распорки для использования «разумного» распределения давления грунта [5–9, 20–24]. Фактическое распределение напряжений для раскосных котлованов значительно различается по сравнению с теорией Кулона и между неглубокими (менее 6.1 м) и глубоких (более 6,1 м) котлованов [24, 25]. Большинство исследований раскопок со связями, т. е. Терзаги и Пека [8], Пека [6], Чеботарева [9], Ванга [22], Карлсруда и Андресена [21], Блэкберна и Финно [20], ограничиваются глубоких котлованов и не обязательно применимы при аварийно-траншейных спасательных работах [24, 25]. Yokel [23], LaBaw [25], LaBaw и Aggour [24] являются единственными известными авторам исследовательскими работами по неглубоким раскопкам со связями. Yokel [23] использует теоретическую прямоугольную огибающую давления грунта для неглубоких земляных работ, которая эквивалентна уравнению (3), в котором результирующая общая тяга превышает Peck [6].Однако недавние исследования показали, что фактическое давление грунта, действующее на неглубокие раскосы, значительно снижается, если учитывать конструктивные элементы системы крепления, например, крепи и панели [24, 25]. Применяя минимальное уменьшение на 53% [24] для учета самой тонкой панели, осевые давления, рассчитанные Йокелем [23], уменьшаются до значений Пека [6]. Кроме того, LaBaw и Aggour [24] иллюстрируют, что фактическое распределение давления грунта неравномерно за поверхностью панели. Таким образом, общее давление тяги может быть консервативно аппроксимировано с использованием теоретического прямоугольного распределения Йокеля [23] при максимальном давлении тяги, рассчитанном Пеком [6].
Однако общая нагрузка на распорки выемки не обязательно отличается от уравнения (3) и должна быть стабильной в глобальном расчетном масштабе, если можно противостоять активным кулоновским давлениям [5]. Каждый элемент конструкции не может быть спроектирован исключительно на основе распределения давления грунта, так как центральные берега должны выдерживать осевое давление [5–9].Пек [6] предполагает, что максимальное осевое давление для песка , составляет
. Чеботарев [9] проводит различие между постоянными и временными раскосами, где максимальное временное осевое давление для песка составляет
. операции по расчету различных давлений распорки по глубине; поэтому метод T-L консервативно требует, чтобы все стойки выдерживали максимальное осевое давление. Это предположение похоже на распределение давления тяги Пека [6] и несколько более консервативно, чем предположение Чеботарева [9].
3. Валидация метода TL
Метод TL сравнивали с теорией Кулона, методами C-80, C-60 и «эмпирическим методом» с использованием того же «наихудшего» диапазона почвы в таблице 2. В при расчетах сопротивления для методов TL, C-80 и C-60 состояние разрушения ( R < Q _h ) не наблюдалось независимо от уклона грунта. Метод «эмпирического метода» действительно приводил к состоянию отказа для самого слабого песчаного грунта при каждом .
Таблица 2 показывает, что суммарные сопротивления опор C-80 и C-60 примерно в два раза превышают результирующую по теории Кулона и не менее 1.в 75 и 1,33 раза больше, чем методом T-L соответственно. Кроме того, методы C-80 и C-60 требуют сопротивления, которое может превышать возможности крепления специализированного аварийно-спасательного оборудования, например, Paratech Rescue Shoring рассчитана на нагрузку до 80,0 тысяч фунтов (355,9 кН) и значительно превышает обычные деревянные спасательные крепления. материал.
Таблица 3 исследует уравнения (12) и (13) с точки зрения максимальной силы на стойку по сравнению с расчетным сопротивлением по уравнению (10). Расчетная максимальная сила тяги, действующая на 4 фута (1.25 м) × 4 фута (1,25 м) секции обшивки, не превышает сопротивление на опору методов T-L, C-80 и C-60. Однако оба метода С-60 и С-80 требуют сопротивления, по крайней мере, в 2,1 раза превышающего максимальное усилие тяги на стойку по методу Пека [6] или Чеботарева [9]. Метод «эмпирического метода» занижает максимальную силу тяги на целых 1,5 тысячи фунтов (6,7 кН) и может привести к отказу крепления [5, 6, 8, 9].
Максимальный блок Максимальный полное доверие Максимальное общее доверие Давление Максимальная сила на стойку Устойчивость к стойке
Peck [6] TheCchebotarioff [9] peck [6]
peck [6] Tschebotarioff [9] TL метод C-80 Метод C-80 Метод C-60 Метод Уравнение (2) ¹
PCF KN / M ³ PSF кПа PSF кПа кип кН кип кН тыс.фунтов кН тыс.фунтов кН тыс.фунтов кН тыс.фунтов кН
4 фута (1.2 м) 120 18,9 152,9 7,2 120,0 5,7 2,4 10,4 1,9 8,1 3,3 14,7 6,3 27,9 5,0 22.2 2.1
2.1 9.5
9.5
125 19.6 107.3 5.1 125,0 5.9 1,7 7.3 2,0 8,5 3,3 14,7 6,3 27,9 5,0 22,2 2,1 9,5
130 20,4 74,4 3,5 130,0 6.1 1.2 1.0 5.0 2.1 8.8 3,3 14.7 6.3 6.3 27.9 5.0 5.0 22.2 2.1 9.5
8 Ft (2.4 м) 120 18,9 305,8 14,4 240,0 11,3 4,9 20,7 3,8 16,3 6,1 26,9 11,4 50,7 8,8 39.3 4,3 19.0
19.0
125 19.6 214.59 10.1 10.1 250,0 11.8 3.4 14.6 4,0 17,0 6,1 26,9 11,4 50,7 8,8 39,3 4,3 19,0
130 20,4 148,7 7,0 260,0 12.3 2.4 2.4 10.1 4.2 4,2 17.6 6.1 26.9 11.4 11.4 50,7 8.8 8,8 39,3 4,3 19.0
12 футов (3,7 м) 120 18,9 458,6 22,2 360,0 17,4 7,3 32,0 5,8 25,1 9,4 41,6 16,5 73.4 73.4 12.7 564 6.4 28.59
125
125 19,6 321.8 15.6 375,0 18.2 5,1 22,4 6,0 26,2 9,4 41,6 16,5 73,4 12,7 56,4 6,4 28,5
130 20,4 223,1 10.8 390.0 18.9 18.9 3.6 15.6 6.2 27.2 9.4 9.4 41.6 16.5 70017 16 50018
70018 12.7 56.4 6,4 28,5
16 футов (4,9 м) 120 18,9 611,5 29,4 480,0 23,1 9,8 42,4 7,7 33,3 12,1 53.8 21.6 21.6 96.2 16.5 73.4 8.5 38,0
125 125 19.6 429,0 .6 500,0 24,1 6,9 29,7 8,0 34,6 12,1 53,8 21,6 96,2 16,5 73,4 8,5 38,0
130 20.4 297.4 297.49 14.3 520.0 520.0 25.0 4,8 20,6 8.3 8.3 36,0 12.199 53.8 21.6 96.2 16,5 73,4 8,5 38,0
20 футов (6,1 м) 120 18,9 764,4 36,6 600,0 28,7 12,2 52,7 9.6 41.4 15.4 15.4 68.5 26.8 26.8 119.0 20.4 20.4 10.7 47.4
125 19.6 536,3 25,7 625,0 29,9 8,6 37,0 10,0 43,1 15,4 68,5 26,8 119,0 20,4 90,5 10,7 47,4
130 20.4 20.4 371.8 371.8 17.8 650.0 650.0 31.1 5.9 25.7 10.4 44.8 15.4 68,5 26,8 119,0 20,4 90,5 10,7 47,4
¹ Жирных значения обозначают состояние отказа, основанное либо Peck [6] или Чеботарева [9] силы тяги.
Количество стоек на опорную панель ограничено максимальным усилием на опору в Таблице 3. Если в уравнении (9) увеличить до трех опор на опорную панель, в результате будет приблизительно 2.1 тысяча фунтов на глубину траншеи 4 фута. Это ниже максимальной силы распорки для Peck [6] и Tschebotarioff [9], и можно разумно ожидать локального разрушения распорки. Этот заниженный размер стойки будет продолжаться для всех глубин траншеи, представленных в таблице 3. Поэтому авторы предлагают использовать только две стойки на опорную панель (= 2 в уравнении (9)).
4. Применение дополнительных нагрузок
Когда грунт траншеи находится в пределах L _i , к уравнению (10) следует добавить дополнительную дополнительную нагрузку.Угол естественного откоса отсыпаемого материала создает однородные ни по форме, ни по весу отвалы траншеи (рис. 2) и ограничивает максимально возможную высоту. Таким образом, геометрически упрощенная равномерная эквивалентная высота надстройки, , как функция L _i (при условии угла естественного откоса, α = 30°) равна покоя при удельной массе от 80 pcf (12,6 кН/м ³ ) до 100 pcf (15.7 кН/м ³ ) и увеличение объема примерно на треть [4]. Таким образом, удельный вес материала грунта для «наихудшего случая», γ _s , принимается равным 100 pcf (15,7 кН/м ³ ) на основе γ _T-L. Дополнительная нагрузка на стойку, S _s, рассчитывается как
5. Использование метода TL в сценариях спасения из траншеи
возможные свойства грунта для наблюдаемой геометрии разрушения, Таблица 4, чтобы проиллюстрировать применимость метода TL для спасательных работ, когда свойства грунта неизвестны.Отмечается, что другие комбинации механических свойств возможны только теоретически, поскольку такие комбинации неправдоподобны для наблюдаемых разрушений или рытья траншей, например, очень мягкий когезионный материал ( = 100 pcf и = 100 psf) не будет правдоподобен для разрушение клина на глубине 12 футов, так как траншея подверглась бы разрушению пучения () в соответствии с Пеком [6] на глубине 8 футов, даже если во время земляных работ была закреплена. Для обратного расчета фактических давлений разрушения в уравнениях (3), (12) и (13) принимается глубина разрушенного участка.Это необходимо для учета неоднородности и изменчивости участка, не учитываемых в уравнениях (3), (12) и (13).
0.33
900 17
13,2
Сценарий 1: Рисунок 3 Сценарий 2: Рисунок 4
илистый песок Песок Глина Глина Песок Песок Клей Глина
Относительная сила классификации Meduim плотных Плотные Средняя жесткая Мягкая Плотные Сыпучие Средняя жесткая Мягкая
классификация Относительная насыщенность Влажный насыщенный насыщенный насыщенный Влажный сухой насыщенный насыщенный насыщенный
неосушенных сдвига stength, S девяносто одна тысяча восемьсот девяносто два у (PSF) — — 325 100 — 0,33 1 1 0,33 0,33 1 1
Вес, γ (PCF) 125 133 110 100 130 125 110 100
Максимальная л (футы) 3 3 3 3 9 9 9 9
(футы ) 5 5 5 5 6 6 6 6
H (Ft) 6 6 6 6 12 12 12 12 12
Кулоновское давление на землю
(псф) 742.5 790,02 30 1200 3088,8 2970 120 4800
В = Wp _а (тыс.фунтов) 3,7 4,0 0,2 6,0 18,5 17,8 0,7 28,8
метод TL:
= 1.1 L девяносто одна тысяча восемьсот девяносто-два футов (тыс.фунтов) 3,3 3,3 3,3 3,3 9,9 9,9 9,9 9,9
Н 4 4 4 4 6 6 6 6
+_{R TL =} ^{Н.Р. сек} +_TL (тыс.фунтов) 13,2 13,2 13.2 59,4 59,4 59,4 59,4
Максимальное приготовился давление проходка за стойки [ 6 ] :
9236 P = 0.65 γHk (PSF) 160,9 171,2 334,6 321,8
Клей:
γh / S _U 2,0 6.0 2.0 6,0
γH / S девяносто одна тысяча восемьсот девяносто-две у + <4
+ Р = 0,3 γH (PSF) 198,0 396,0
γH / S +_U> 4
p = p = γh — 4 S — 4 S _U (PSF) 200.0 400,0
В +_макс = P × 4 фута × 4 фута (кипы за стойки) 2,6 2,7 3,2 3,2 5,4 5.1 5.1 6.3 6.4
На рисунке 3 показаны планы, высота и поперечное сечение, вид на провал в пределах 10 футов без дополнительной платы нагрузки в течение 3 футов лицо траншеи.В отличие от предсказанных диаграмм давления клина Кулона и Пека, используемых для получения уравнений (3) и (12), соответственно, фактическое разрушение имеет уменьшенный размер из-за неоднородности грунта на месте. Расчеты бокового давления грунта для этого сценария приведены в таблице 4 для метода T-L и фактического материала почвы (влажный, рыхлый или среднеплотный, илистой песок: столбец 1 в таблице 4). Во всех сценариях расчетное сопротивление для одной панели спасательной подпорки (где = 4, рис. 3), уравнения (10) и (11), были больше, чем кулоновское давление грунта и максимальное давление выемки грунта [6].

Второй сценарий, рис. 4, изображает обрушение угла траншеи. Фактическое состояние почвы в этом случае представляет собой плотный сухой или влажный песок (столбец 5 в табл. 4). Максимальная поперечная протяженность разрушения составляет 9 футов, а количество распорок принимается равным количеству распорок на самой короткой раскреплённой секции, т. е. = 6, так как самая короткая раскреплённая секция на рис. три стойки на ширину панели. Как и в предыдущем сценарии, внутри траншеи отсутствуют дополнительные нагрузки.Следует отметить, что недренированная прочность на сдвиг, используемая в сценарии 2, больше, чем в сценарии 1. Это связано с тем, что 200 фунтов на квадратный фут является минимумом, при котором будет наблюдаться клиновидное разрушение, как показано на рис. . Как и в предыдущем сценарии, сопротивление, рассчитанное с помощью метода T-L, было больше, чем кулоновское давление грунта и максимальное осевое давление выемки разрушенного участка.

В Таблице 4 показано, что осевое давление Пека [6] влияет на общую устойчивость конструкции спасательной подпорки.Ни в одном из сценариев сопротивление, рассчитанное методом T-L, не было превышено; однако для наихудшего возможного случая связности, т. е. для мягкой насыщенной глины в сценарии 1, коэффициент безопасности равен 1,03. Для земляных работ с постоянными связями это значение будет проблематичным; тем не мение. спасательная подпорка — это временная и постоянно контролируемая система раскосов. Таким образом, расчеты временных раскосов (например, [9]) являются более подходящими, но они ниже по величине, чем постоянные расчеты раскосов [6].Временные осевые давления Чеботарева [9] для мягкого связного грунта, сценарий 1, приводят к приемлемому коэффициенту запаса 1,63. Таким образом, если расчетное значение по уравнению (10) больше, чем постоянное давление при выемке грунта [6], система будет иметь достаточный запас прочности для аварийных операций.
6. Выводы
Конструкция аварийной траншейной крепи для спасательных операций не имеет надежного стандарта для определения бокового давления грунта. Новый упрощенный метод, метод T-L, был разработан для расчета реалистичного «наихудшего» давления грунта для аварийно-спасательных операций и особенно для использования лицами, принимающими первые ответные меры, которые могут не иметь квалификации для оценки типов грунта и механических свойств.Метод T-L был проверен на соответствие целостной теории Кулона и на устойчивость к осевым нагрузкам для постоянных и временных котлованов со связями.
Метод T-L учитывает дестабилизирующие эффекты за счет использования фактической максимальной протяженности поперечного разрушения. Это снижает требуемое усилие на распорку, тем самым снижая требования к материалам и времени для установки аварийно-спасательных работ по спасению траншей. Более того, лицам, принимающим первые ответные меры, необходимо измерить только одно свойство на месте, самую дальнюю поперечную протяженность наблюдаемого отказа, чтобы количественно определить сопротивление, необходимое для спасательной операции.
Доступность данных
Ранее опубликованные данные о механических свойствах, прочностных характеристиках и характеристиках насыщения использовались для поддержки этого исследования. Эти предыдущие исследования (и последующие наборы данных) цитируются в соответствующих местах в тексте.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Благодарности
Авторы выражают признательность Д. Барриеру, Дж. Гергели, К. Дашнеру и Р. Завлоцки за их бесценные идеи, поддержку и обзоры представленного метода.Исследование было основано на технических данных, финансируемых помощником министра армии (закупки, логистика и технологии (ASA (ALT)) в соответствии с 62784/T40/46 и 61102/T22/01. Разрешение на публикацию предоставлено директором Лаборатории геотехники и конструкций Центра инженерных исследований и разработок армии США с неограниченным распространением.
Объемы Мирового океана из ETOPO1
Обзор
NCEI рассчитал объемы океанов Земли (таблица 1) с использованием глобальной модели рельефа ETOPO1 Ice Surface.ETOPO1 представляет собой цифровое представление твердой поверхности Земли с точностью до 1 угловой минуты, которое объединяет топографию суши и батиметрию океана из многочисленных глобальных и региональных наборов данных.
Таблица 1. Объемы Мирового океана по ETOPO1

Загрузить таблицу 1 в формате .PDF
2
площадь ⁺
(км2) % Ocean
Область Объем
(км ³) % Ocean
Объем AVG.Глубина
(M) Максимальная глубина
(M)
Границы океана
Границы океанов были изменены из «Пределов океанов и морей» [Специальная публикация МГО 23, 1953 г.] и включают только основные океаны и окраинные моря, а также Южный океан к югу от 60° южной широты.
Рисунок 1: Границы океана, используемые для расчета объемов
Расчет объема
Объемы были рассчитаны для каждой ячейки сетки океана в ETOPO1 с использованием уравнения 1 для определения площади ячейки и уравнения 2 для определения объема ячейки.Затем площади ячеек и объемы суммировались по каждому океану или окраине моря.
9670
DA = A ² COS (Ø) (1-E ²) DØ DL / (1-E ² Ø ² Ø) ² Уравнение 1
DV = DA ^* Глубина Уравнение 2
где:
Широта (Ø) = широта центрального центра (в радианах)
Широты (dø) = 1 угловая минута (2.
2 x10 ^-4 Radians)
единица долготы (DL) = 1 дуговая минута (2.
2 x10 ^-4 Radians)
Сфероида WGS84 использовалась для значений радиуса Земли И эксцентричность:
Экваториальный радиус (а) = 6378.137 км
Excentricity (E) = 0.08181919

Как цитировать эти данные:
Икинс, Б.В. и Г.Ф. Шарман, Объемы мировых океанов из ETOPO1, Национальный центр геофизических данных NOAA, Боулдер, Колорадо, 2010.
Каталожные номера:
Аманте, К. и Б.В. Икинс, ETOPO1 1 Модель глобального рельефа с угловыми минутами: процедуры, источники данных и анализ. Технический меморандум NOAA NESDIS NGDC-24, 19 стр., март 2009 г. [http://www.ngdc.noaa.gov/mgg/global/relief/ETOPO1/docs/ETOPO1.pdf]
ЦРУ, The World Factbook, декабрь 2009 г.[https://www.cia.gov/library/publications/the-world-factbook/]
Международная гидрографическая организация, Пределы океанов и морей, Специальный выпуск 23, 3-е издание, Монте-Карло, 1953 г. [http://www.iho-ohi.net/]
вернуться в ЭТОПО1
Как рассчитать стоимость вакуумных земляных работ
Вакуумные земляные работы, также известные как выбоины, представляют собой метод вскрытия инженерных коммуникаций с использованием воды и всасывания. Vermeer предлагает несколько советов по оценке эксплуатационных расходов на эксплуатацию вакуумных экскаваторов.
Вакуумные экскаваторы вскрывают инженерные коммуникации, используя воду под высоким давлением, но материал нельзя просто сложить рядом с ямой и засыпать обратно. требует усилий и затрат, не связанных с вскрытием коммуникаций экскаватором или экскаватором-погрузчиком.
«Чтобы оценить расходы на бурение выбоин, подрядчики должны иметь общее представление о том, с какими коммуникациями их бригады столкнутся вблизи предполагаемого пути бурения, — говорит Адам Бейтс, менеджер по продукции Vermeer.«Необходимо учитывать количество отверстий и глубину, а также близость участка к воде и месту захоронения. В зависимости от клиента получить эту информацию не всегда легко, что делает оценку движущейся цели».
Сколько стоит вакуумная земляная работа?
Чтобы получить приблизительную оценку эксплуатационных расходов на вакуумную выемку грунта, Бейтс рекомендует начать с подсчета отверстий. «Каждая яма обычно имеет диаметр около 1 фута, но глубина может варьироваться», — говорит он.«В зависимости от состояния грунта и климата бригады должны иметь возможность определить приблизительную глубину каждой утилиты. Таким образом, если им нужно выкопать землю в среднем на глубину 5 футов, они удаляют около 4 кубических футов материала для каждой ямы. Однако необходимо также учитывать объем жидкости, всасываемой в отстойник. Объем жидкости может варьироваться в зависимости от типа грунта, но бригады обычно могут рассчитывать на соотношение 1:1».
Формула для оценки стоимости вакуумных земляных работ
Отверстие диаметром 1 фут на глубине 5 футов = 3.9 кубических футов или 0,15 кубических ярда. Это удваивается, чтобы учесть объем используемой воды: 3,9 х 2 = 7,8 кубических футов 0,3 кубических ярда. Теперь умножьте полученную сумму на количество отверстий, которые необходимо вырыть. Например, десять лунок дадут 3 кубических ярда 606 галлонов добычи. Если ваша бригада использует вакуумный экскаватор объемом 800 галлонов, вы можете выкопать около 13 ям, прежде чем вам нужно будет выгрузить добычу.
Какие переменные влияют на стоимость земляных работ?
Расчет объема материала, собранного при вакуумной выемке грунта, довольно прост, но другие соображения могут быть не такими.
«Время в пути и затраты на утилизацию вакуумных экскаваторов могут быть везде, — говорит Бейтс. «В городских районах поездка туда и обратно от места работы до объекта утилизации может занять от 30 минут до двух часов в зависимости от времени суток. Это дополнительное время не только усугубляет трудозатраты бригады по выбоинам. Это также может повлиять на производительность буровой бригады, работающей за ними. Нередки случаи, когда бригады ГНБ останавливаются на несколько часов, потому что они ждут пылесоса, застрявшего в пробке.
Бейтс также сказал, что многие общины регулируют, куда можно сбрасывать добычу и навозную жижу, что сократило количество объектов. «Я слышал от подрядчиков, работающих в крупных городах, что их бригадам часто приходится выезжать за пределы города, и они платят значительно больше, чем несколько лет назад. Это реальная проблема», — говорит он.
Необходимо также учитывать транспортный вес пылесосов для грузовиков и прицепов. Бейтс рекомендует рассчитать расстояние до мест захоронения, изучить стоимость сброса и изучить правила DOT по весу в процессе подачи заявки.«После завершения проекта подрядчики должны сравнить предполагаемые эксплуатационные расходы с фактическими затратами», — говорит он. «Прохождение этого процесса поможет им подготовиться к будущим проектам. Кроме того, в некоторых случаях инвестирование в способ устранения некоторой изменчивости проекта является лучшим подходом».
Решения для продуктов Vermeer
В последние годы компания Vermeer представила регенераторы нескольких размеров, позволяющие бригадам горизонтально-направленного бурения (ГНБ) перерабатывать буровые растворы, что помогает уменьшить количество шлама, от которого им необходимо избавиться.
Для буровых и рытвинных бригад компания Vermeer начала продавать систему отверждения MUD Hub. С помощью этой системы подрядчики могут создать централизованную свалку для пылесосов, которые будут подавать использованные жидкости в MUD Hub. Затем во влажный материал добавляют отвердитель, чтобы поглотить влагу и создать штабелируемый материал, который можно перевозить обычным самосвалом и, возможно, утилизировать на обычной свалке или повторно использовать в различных целях.
Вакуумный экскаватор XR2 оснащен самовыравнивающейся декой вибростенда, которая отделяет твердые частицы от жидкостей.Использованная вода перекачивается в бортовые накопительные баки для последующей утилизации, а отделенный твердый материал может быть выгружен в грузовик или штабелирован на месте.
«С помощью XR2 бригады могут принести на работу до 1500 галлонов пресной воды и уйти с таким же количеством использованных жидкостей», — говорит Бейтс. «Эта установка дает оператору максимальное время работы зонда, что помогает ему дольше оставаться на работе.
Источник: Vermeer Corp.
Формула Excel — Расчет траншей и труб | Автокад | Инжиниринг | Эксель | Математика | Машиностроение
Мне нужна формула Excel для расчета различных сценариев прокладки трубы в траншее.Используя переменные входные данные, мне нужна формула для расчета объемов материалов, возвращающихся в траншею, включая «материал для втыка», «материал для обратной засыпки» и требуемый материал для подстилки. Они будут варьироваться в зависимости от ширины траншеи, длины траншеи, глубины траншеи, наружного диаметра трубы и глубины материала для втыковки. Другие факторы, влияющие на ввод ячейки, включают диаметр внутреннего диаметра трубы, глубину материала подстилки, а также заполняется ли материал обратной засыпки до верха траншеи или остается частично заполненным.
По мере того, как труба занимает объем, этот объем должен быть снят с учетом любых расчетов натяжения и обратной засыпки.
Следующие входные данные являются переменными;
Наружный диаметр трубы
Длина траншеи
Глубина траншеи
Ширина траншеи
Глубина материала подстилки
Глубина материала
Глубина материала обратной засыпки
Эскиз прилагается.
Мне также нужны предупреждения, если труба слишком велика, чтобы поместиться в траншею как по ширине, так и по высоте.
Навыки: AutoCAD, инженерия, Excel, математика, машиностроение
Подробнее:
вызвать формулу excel веб-службы, нужны эксперты excel, таблица формул excel, электронная таблица Excel с уравнением Мэннинга, загрузка калькулятора расхода открытого канала, пример формулы укомплектования, метрика калькулятора расхода открытого канала, поток xls с открытым каналом, калькулятор уравнения укомплектования Excel, Калькулятор уравнения укомплектования для потока трубы, метрика электронной таблицы калькулятора потока открытого канала, таблица формул Microsoft Excel, проверка формулы Excel aspnet, преобразование формулы Excel в широту utm, проекты формулы Excel, диапазон сетевых адресов формулы Excel, нужен помощник Excel, захват формулы Excel d день времени, бухгалтерская формула excel, формула excel, вызов веб-службы
(
7 отзывов
)
Пойнт Фредерик, Австралия
ID проекта: #16299333
.
No related posts.


	DA = A ² COS (Ø) (1-E ²) DØ DL / (1-E ² Ø ² Ø) ²	Уравнение 1
	DV = DA ^* Глубина	Уравнение 2
где:

	Широта (Ø)	= широта центрального центра (в радианах)
	Широты (dø)	= 1 угловая минута (2.	2 x10 ^-4 Radians)
	единица долготы (DL)	= 1 дуговая минута (2.	2 x10 ^-4 Radians)
Сфероида WGS84 использовалась для значений радиуса Земли И эксцентричность:
	Экваториальный радиус (а)	= 6378.137 км
	Excentricity (E)	= 0.08181919

Определение размеров котлованов и траншей

0,6

Подсчет объемов работ при возведении линейно-протяженных земляных сооружений | Станки для шлакоблоков

3. Расчет объемов траншей. Способы проведения открытых горных выработок

Похожие главы из других работ:

3.2 Расчет объёмов водопотребления и водоотведения

2.3.1 Трасса капитальных траншей

3. ПОДСЧЕТ ОБЪЕМОВ ЗЕМЛЕЧЕРПАТЕЛЬНЫХ РАБОТ

7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМОВ ЗЕМЛЯНЫХ РАБОТ

3.3 Определение объемов производимых работ

6. Подсчет объемов работ по объекту

3.7 Технология проведения траншей

4.1 Подсчет объемов работ и расчет стоимости устройства фундаментов по первому и второму вариантам

7. ПРОВЕДЕНИЕ ТРАНШЕЙ

4.4 Расчет параметров капитальных траншей

4.5 Расчет параметров разрезных траншей

7. Проходка траншей

4. Подсчет объемов работ

2. Трассы капитальных траншей

1.8 Подсчёт объёмов вскрыши и полезного ископаемого в установленных контурах карьера. Расчёт среднего коэффициента вскрыши

Определение объема земляных работ

Схема определения ширины рабочей зоны

Схема определения объема траншеи

Определение размеров и объема траншей и котлованов

Калькулятор расчета котлована и объема земляных работ онлайн

Как выполняется расчет объема земляных работ

Для чего нужен калькулятор

Инструкция использования

Выемки, траншеи и котлованы. Как считать объем? | Самоучитель сметчика

Калькулятор уклона | Раскопки 101

Должен ли я делать уклон или использовать оборудование для укрепления и защиты траншей?

СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ

Экскавационные материалы Удаление калькулятора

Измерение объема земляных работ (с диаграммой)

Упрощенный метод расчета бокового давления грунта

1. Введение

2. Вычисление упрощенного давления грунта (метод T-L)

3. Валидация метода TL

4. Применение дополнительных нагрузок

5. Использование метода TL в сценариях спасения из траншеи

6. Выводы

Доступность данных

Конфликт интересов

Благодарности

Объемы Мирового океана из ETOPO1

Таблица 1. Объемы Мирового океана по ETOPO1

Как рассчитать стоимость вакуумных земляных работ

Сколько стоит вакуумная земляная работа?

Формула для оценки стоимости вакуумных земляных работ

Какие переменные влияют на стоимость земляных работ?

Решения для продуктов Vermeer

Формула Excel — Расчет траншей и труб | Автокад | Инжиниринг | Эксель | Математика | Машиностроение

Добавить комментарий Отменить ответ