Плиты перекрытия ребристые размеры: Размеры ребристых плит перекрытия — Размеры Инфо

Содержание

Железобетонные плиты ребристые: размеры

ЖБИ ребристые плиты перекрытия, размеры которых определяются проектной документацией, назначением конструкций из железобетона и другими факторами, представляют собой железобетонные изделия П-образной формы и используются в качестве перекрытий промышленных, производственных и жилых зданий.

ЖБ плиты ребристые, размеры их и технические характеристики, подбираются в соответствии с правилами ГОСТ. Размеры ребристых плит: 6х1,5, 12х1,5, 18х3, 6х3 и 12х3 считаются наиболее востребованными в современном строительстве. Форма плит перекрытия ребристых, также как и размеры ЖБИ, определяется особенностями проекта и стандартами ГОСТ.

Расчет высоты, толщины  и веса ребристых плит

Плиты ребристые, размеры которых соответствуют требованиям ГОСТ, чаще всего используются для возведения чердаков зданий и сооружений промышленного назначения. При строительстве жилых объектов применение ребристых плит рекомендовано из-за присутствия у этих железобетонных изделий свойства изгибаться.

Размеры ребристых плит перекрытия (толщина, высота, вес) подбираются исходя из места упора. Доверить расчет ребристой плиты лучше профессионалу в области производства и монтажа железобетонных конструкций дл исключения возникновения ошибок и неточностей, способных привести к снижению надежности и долговечности как самих ребристых плит перекрытия, так и всего здания.

Армирование ребристых плит из железобетона

Главной конструктивной, технической и эксплуатационной особенностью железобетонных ребристых плит перекрытия различных размеров считается устойчивость к различным факторам и воздействиям:

  • вибрации;
  • статистическим нагрузкам;
  • коррозии;
  • деформации;
  • точечным нагрузкам;
  • перепадам температур;
  • климатическим условиям.

Плиты ребристые, размеры которых определяются на этапе разработки проекта будущего сооружения, производятся из легкого или тяжелого бетона, в зависимости от предполагаемо нагрузки на них элементов будущего строения.

Как и все остальные железобетонные изделия, монолитно ребристые перекрытия подвергаются армированию для усиления и улучшения их эксплуатационных свойств. Армирование ребристых плит может происходить по-разному – с использованием специальных металлических стержней или традиционной стальной арматуры. Купить железобетонные плиты ребристые, размеры которых легко определить по прилагающейся к изделиям из железобетона маркировке, предлагает ООО «СМУ 4».

Ребристые плиты перекрытия: размеры, ГОСТ, технические условия

Чтобы построить надежное здание, которое простоит много лет, нужны качественные строительные материалы. Одними из таковых являются плиты перекрытия. Они выдерживают огромные нагрузки, они являются не менее важной частью строения чем фундамент или стены. Благодаря своим свойствам, высокой надежности и возможности рационально распределять давление на опоры, ребристые плиты перекрытия достаточно популярны и заняли свою нишу.

Производство и применение ребристых панелей регламентируется нормативными документами. Для изделий высотой 300 мм — это ГОСТ 21506-2013 и 400 мм – ГОСТ 27215-2013. Важно чтобы панели изготавливались в неукоснительном соблюдении требования вышеуказанных норм.

Основные свойства и размеры

Соответственно методу опоры на поперечную балку (ригель) основы здания, п-образные плиты высотой 400 мм делятся на два типа: 1П с упором на полки ригеля и 2П с опиранием на верхнюю часть.

Для плит 1П рассчитано восемь размеров(1П1–1П8), а для 2П – один.

Размеры панелей по видам












Тип плиты

Размеры, см

длина

ширина

1П1

555

298,5

1П3

148,5

1П5

93,5

1П7

74

1П2

505

298,5

1П4

148,5

1П6

93,5

1П8

74

2П1

595

148,5

 

Панели ребристые высотой в 300 мм делятся на три вида и имеют такие размеры:

  • • П1- 5650х2985;
  • • П2-5650х1485;
  • • П3-5650х935.

Максимальные допустимые отклонения от стандартных при изготовлении плит не должны превышать:

  • • по длине панелей ±10 мм;
  • • по высоте ±5 мм;
  • • по ширине ±6 мм, если ширина плиты до 2,5 м и 8 мм более 2,5 м;
  • • по толщине ребра ±3 мм.

 

Сфера применения и достоинства

Ребристые плиты могут эксплуатироваться при температуре наружного воздуха от -40 до +50 °С.

Положительные качества таких изделий:

  • • надежность, прочность и устойчивость даже в зонах с сейсмической активностью;
  • • большой ассортимент размеров;
  • • длительный срок службы;
  • • пожаробезопасность;
  • • несложная эксплуатация, отсутствие необходимости ухода.

Данные свойства позволяют использовать данные плиты перекрытия практически везде, но все же предпочтительней их применять при монтаже перекрытий: чердачных, гаражных, подвальных помещений, промышленных зданий и жилых строениях, в основном панельных.

Но без минусов тоже не обошлось. Важный недостаток – довольно высокая цена, которая обусловлена сложностью изготовления панелей.

Монтаж

Установка плит производится при помощи автокрана и происходит в пять этапов.

  1. • Бетонным раствором заливаются места установки плит, для того чтобы они прочно и герметично соединились со стеной. Раствор должен быть свежим, нельзя допустить его затвердения, это нарушит монолитность здания.
  2. • Плита должна подыматься строго горизонтально и быть прочно закрепленной за четыре точки.
  3. • Подъем и установка изделия должны строго контролироваться.
  4. • После монтажа на стену зазоры между панелями должны быть устранены с помощью раствора.
  5. • Проводятся финальные работы по обработке петель для монтажа. Их нужно загнуть внутрь.

Перевозка и хранение

Транспорт для перевозки изделий подбирают, исходя из таких условий – размеры и расстояние до места строительства.

Хранение плит и перевозка должны осуществляться только в горизонтальном положении.

Высота штабеля не должна превышать 2,5 м. Между изделиями обязательно укладывают подкладки, толщина которых должна быть не менее 20мм.

Размер ребристых плит перекрытия

Плита перекрытия — одна из главных конструкций в строительстве здания, которая должна выдерживать большие нагрузки. Изготавливаются они из тяжелых бетонов с использованием цементов высоких марок или легких конструкционных бетонных смесей с химическими добавками, усиливающими прочность материала. Обязательно армирование изделия стальной арматурой: металлический каркас внутри плиты делает ее более прочной на изгиб.

 Габаритные показатели

Габариты, или размер ребристых плит перекрытия, определяют три основных показателя: ширина (B), длина (L) и высота (h). Стандартной считается толщина в 22 см, хотя производятся изделия и высотой 16 см. Такие отступления от ГОСТа отражаются на шумоизоляции помещений, поэтому, если они предназначены для перекрытия этажей в жилом доме, лучше использовать изделия стандартной толщины.

Длина (L) плит ребристых от 2 м до 12 м, но на деле чаще используются изделия длиной от 3,6 м до 7,2 м. Конструкции менее 3,6 мм и более 7,2 м не так востребованы, поэтому объемы их производства намного меньше, и на практике такие изделия довольно сложно найти. Это отражается и на стоимости маломерных и длинномерных плит. Если исходить из цены за 1м2, то они дороже стандартных материалов.

Ширина (B) ребристых плит: 1м, 1.2м, 1.5м и 1.8м. Пользуются популярностью колонны ЖБИ размеры которых 1.5м и 1.2м. Они всегда есть в наличии, другие конструкции сложно приобрести, и цена на них выше, если рассчитывать на 1м2.

Высота (h) плиты стандартная для всех и составляет 22 см.

Шатровые модели — это ребристые плиты перекрытий шириной 3 м. Ею можно накрыть сразу всю комнату, а их преимущество в том, что на потолке не остается швов: он получается идеально ровным и не требует дополнительного выравнивания.

К содержанию ↑

 Ценовая категория

Приблизительные цены одной плиты
длина (см) ширина (см) высота (см) самовывоз (руб) доставка (руб)
360 120 22 3600 4900
400 150 22 6100 8300
500 150 22 6400 9000
600 150 22 7400 10400
700 120 22 9200 12500

Обычно продажей ЖБИ конструкций занимается непосредственно завод-изготовитель, но на отпускную стоимость могут влиять разные факторы, например, насколько близко к месту производства расположен карьер по добыче песка или количество отпускаемого товара.

К содержанию ↑

 Модификация изделий

По конструктивным особенностям и способу монтажа выделяются два типа ребристых плит перекрытия:

  • Опирающиеся на верхнюю часть ригеля каркаса здания. Они маркируются 1П и имеют восемь типоразмеров с 1П1 по 1П8.
  • Монтирующиеся на полках ригелей: имеют один типоразмер с маркировкой 2П1.

В производстве плит с маркировкой 2П1 и 1П1, 1П6 продольная арматура подвергается натяжению, и эти изделия ЖБИ расцениваются как напряженные. Для двух оставшихся типов плит такой способ при их изготовлении не проводится, поэтому они считаются менее прочными.

Если в проектной документации заложены конкретные особенности здания, в железобетонных плитах перекрытия уже во время их заливки в формы производятся дополнительные изменения. Например, это могут быть отверстия для коммуникаций (мусоропровод, трубопровод), конструктивные проемы, вырезы в полках или углубления.

К содержанию ↑

 Преимущества и недостатки

Чтобы рассматривать положительные характеристики данных изделий с точки зрения эксплуатации, можно сравнить их с другими типами плит. Например, в отличие от пустотных изделий, они обладают меньшей звукопроницаемостью, поэтому с этой точки зрения в многоэтажных жилых домах предпочтительнее использование ребристых ЖБИ.

Основное преимущество заложено в конструкции стройматериала: спроектированы для высоких нагрузок, поэтому более надежны в районах с риском сейсмической активности. Особой прочностью обладают напряженные ребристые плиты, так как в них ребра расположены в двух направлениях. Эта особенность повлияла на область применения напряженных плит — промышленные цеха и здания, где используются тяжелые механизмы. Для гражданского строительства они применимы только как чердачные перекрытия, так как выступающие нижние балки не вписываются в интерьер жилых помещений.

Недостаток всех видов плит, даже небольших размеров в том, что для их монтажа нужно использовать подъемный кран, а это значит, что потребуется площадка для его работы. Такие условия нельзя создать, когда рядом с объектом строительства уже расположены постройки или в зоне, где требуется сохранить ландшафтный дизайн.

Читайте также: Газобетонные блоки — Размеры, Бетонные блоки для фундамента 20x20x40

Основные параметры железобетонных ребристых плит перекрытий

В современном строительстве одним из наиболее надежных и высококачественных материалов считаются плиты перекрытия ребристого типа. Главный плюс этого вида несущих конструкций состоит в том, что они отлично справляются с нагрузкой, когда речь идет о постройке, вес которой значителен. Таким образом, здание, построенное с применением данной конструкции, будет прочным и более долговечным.

Технические параметры данных плит

Железобетонная ребристая плита является цельнолитой. Она оснащена вспомогательным элементом продольной формы. Данный элемент выполняет функцию балки, работающей на изгиб. В тех случаях, когда нагрузки наиболее велики, используются ребра поперечного типа.Бетон распределяется в местах сжатия. Именно это позволяет несущему элементу максимально правильно распределять нагрузку. Часто требуется немного сэкономить цементный материал, а также сделать плиту более тонкой. В таких случаях ребристый элемент подвергается армированию. Стоит заметить, что это не сказывается на ее прочности. Этот показатель остается на хорошем, приемлемом уровне.

Маркировка

Железобетонные ребристые плиты перекрытий маркируются установленным образом. Цифровые и буквенные символы дают представление о главных характеристиках конкретного товара. Символы говорят о таких параметрах, как вес, размер изделия, класс арматуры, тип используемого бетона и его марка, а также о некоторых дополнительных свойствах. Расшифровать эти символы можно, прибегнув к помощи специализированных изданий или профессионалов в данной области.

Применение

Ребристые модели перекрытий часто устанавливаются на объектах промышленного типа. Еще одна распространенная область применения — чердаки зданий, которые находятся на больших площадях. Расчеты происходят с помощью специальной программы. Она расшифровывает первоначально составленные схемы.Чтобы монтажные работы были проведены правильно, необходимо соблюсти основное условие — шаг несущей стены не должен превышать 6 м. При строительстве жилых зданий этот элемент практически не используется. Дело в недостаточности нижней поверхности для обшивки.Что касается бетона, из которого производятся такие плиты, возможны несколько вариантов. Используются легкий, тяжелый и силикатный виды бетона.

Монтаж перекрытий ребристого типа может производиться с помощью различных технологий. Однако в любом случае в процессе монтажа приходится применять кран: башенный либо автомобильный. Важно, чтобы она правильно зацепилась за крюк. Для этого нужно обеспечить присутствие и использование на стройплощадке специальных монтажных петель. Перед началом монтажа этот элемент необходимо тщательно проверить — должны быть соблюдены все требования к уровню надежности и количеству петель.

Размеры ребристых перекрытий

При определении размеров в расчет берутся три главных фактора:

  • длина,
  • толщина,
  • ширина.

Длина обычно составляет от 2 до 12 м. Когда постройка находится на этапе проектирования, в большинстве случаев планируется применение покрытий длиной в диапазоне от 3,6 до 7,2 м. Иногда в результате в данные параметры уложиться не удается. В таких случаях приходится заказывать дополнительную партию товара, при производстве которой размеры изменяются до нужных величин. Принятая согласно производственным стандартам толщина ребристых перекрытий — 22 см. Однако иногда допускается изготовление конструкций 16-сантиметровой толщины. Плиты разной толщины различаются по уровню шумоизоляции, а также по диаметру технологических отверстий.

Стандартные уровни ширины конструкций данного типа — 1 м, 1,2 м, 1,5 м и 1,8 м. В большинстве случаев в техническую документацию на этапе проектирования вносятся несущие элементы шириной 1 м. Квадратные плиты используются редко. И цены на них заметно выше, чем на стандартные размеры.

Учитывая разницы в габаритах, различается и уровень нагрузки. В большинстве случаев в современной строительной отрасли используется продукция с весом от 770 до 820 кг на квадратный метр. В исключительных случаях этот показатель может составлять 2500 кг на квадратный метр.

Виды нагрузок

Перед тем, как приобрести ребристую панель, нужно провести некоторые важные расчеты. Сделать это необходимо для того, чтобы понять уровень нагрузки, с которым сможет справиться та или иная плита. Лишь убедившись, что характеристики материала соответствуют требованиям при строительстве объекта, можно покупать продукцию.

Стоит помнить, что сама нагрузка может быть разных типов. Есть нагрузки как постоянные, так и временные как равномерные, так и неравномерные. В расчет нужно принимать именно равномерную нагрузку. Именно этот фактор учитывается в строительстве. Единица измерения этой величины — килограмм на квадратный метр.

Требования к продукции

К уже готовым ребристым плитам перекрытий предъявляются несколько основных требований. Прежде всего, речь идет о соответствии ГОСТу размеров выпущенной продукции. Кроме того, плита должна соответствовать и другим стандартам. Речь идет об уровнях жесткости, прочности и морозоустойчивости, а также об устойчивости перед растрескиванием. Отдельные требования — к монтажным и закладным петлям. Допускается применение лишь элементов определенного диаметра, формы и размера, изготовленных из стали установленного образца. Для форм заливки также существуют утвержденные стандарты.

А металлические элементы в обязательном порядке обрабатывают антикоррозийными составами.Отдельно стоит упомянуть про требования к бетону. Легкий тип бетона должен обладать плотностью 1 кубометр на 1800-2000 кг, а тяжелый — на 2200-2500 кг. Отпуск натяжения арматуры должен осуществляться после достижения бетоном контрольной прочности. Ее значение указывается в проекте строительства. Также нужно проследить за соответствием нормам ГОСТа всех компонентов используемого бетона.Чтобы продукция прослужила долго и эффективно, чтобы постройка была надежной и безопасной, нужно учитывать абсолютно все требования.

Двухсторонняя балка-Бетонная плита-Пол-(вафельная плита)-Система-Анализ-и-Дизайн

Код

Здание
Требования к нормам для конструкционного бетона (ACI 318-14) и комментарии (ACI
318Р-14)

Ссылка

Бетон
Системы перекрытий (Руководство по оценке и экономии), второе издание, 2002 г. Дэвид
А. Фанелла, Ассоциация портландцемента.

СПС
Примечания к требованиям строительных норм и правил ACI 318-11 к конструкционному бетону, двенадцатый
Издание 2013 г., Ассоциация портландцемента.

упрощенный
Проектирование железобетонных зданий, четвертое издание, 2011 г. Махмуд Э. Камара
и Лоуренс С. Новак

Управление
прогиба в бетонных конструкциях (ACI 435R-95), Американский институт бетона

Усиленный
Бетонный дизайн .. .Hassoun, McGraw Hill

Конструктивные данные

Высота этажа = 13 футов
(по архитектурным чертежам)

Наложенная статическая нагрузка,
SDL = 50 фунтов на квадратный фут для каркасных стен, пустотелых бетонных блоков, ширина 12 дюймов.толстый, удельная плотность 125 фунтов на фут, без цементного раствора

ASCE/SEI
7-10 (Таблица C3-1)

Живая нагрузка, LL =
100 фунтов на квадратный фут для рекреационных целей Спортивные залы ASCE/SEI
7-10 (Таблица 4-1)

f c = 5000 psi (для плиты)

f c = 6000 psi (для колонн)

f y = 60 000 psi

 

Раствор

Предварительная плоская плита (без балок)

а.
Минимальная плита
толщина Прогиб
ACI
318-14 (8.3.1.1)

Вместо
подробный расчет прогибов, минимальная толщина плиты ACI 318 для
двусторонняя конструкция без внутренних балок указана в Таблица 8.3.1.1 .

Для системы плоских плит,
минимальная толщина плиты согласно ACI 318-14 составляет:

АКИ 318-14 (Таблица 8.3.1.1)

Но не менее 5 дюймов ACI
318-14 (8.3.1.1(а))

АКИ 318-14 (таблица 8.3.1.1)

Но не менее 5 дюймов ACI
318-14 (8.3.1.1(а))

 

Где л п
= длина свободного пролета в длинном направлении = 33 x 12 20 = 376 дюймов.

Используйте 13-дюймовую плиту для всех
панели (собственный вес = 150 фунтов на квадратный фут x 13 дюймов/12 = 162,5 фунтов на квадратный фут)

 

б. Прочность плиты на сдвиг при одностороннем сдвиге

Оценить среднее
эффективная глубина (рис. 2):

Где:

c прозрачный = 3/4 дюйма для
# 6 стальной стержень ACI
318-14 (таблица 20.6.1.3.1)

г б = 0.75 дюймов для стального стержня № 6

Фигура 2 — Двухсторонняя система плоских бетонных полов

 

АКИ
318-14 (5.3.1)

 

Проверить адекватность
толщина плиты для действия балки (односторонний сдвиг) ACI
318-14 (22,5)

 

на внутренней колонне:

Рассмотрим 12-дюймовый.широкий
полоска. Критическое сечение для одностороннего сдвига находится на расстоянии d ,
от лица опоры (см. рис. 3):

АКИ
318-14 (ур. 22.5.5.1)

Толщина плиты 13 дюймов.
достаточно для одностороннего сдвига.

 

в.
Сдвиг плиты
прочность на двусторонний сдвиг

Проверить адекватность
толщина плиты для продавливания (двусторонний сдвиг) во внутренней колонне (рис.
4):

АКИ
318-14 (таблица 22.6.5.2(а))

Толщина плиты 13 дюймов недостаточна
для двустороннего сдвига. Это ожидаемо, так как собственный вес и приложенные нагрузки очень велики.
сложно для системы с плоскими пластинами.

Рисунок 3
Критическое сечение для одностороннего сдвига
Рисунок 4 Критическое сечение для двустороннего сдвига

 

В
В этом случае можно рассмотреть четыре варианта: 1) увеличить толщину плиты
далее, 2) используйте в плите арматуру, работающую на сдвиг, 3) установите откидные панели в
колонны, или 4) использовать двухстороннюю систему балочных перекрытий. В данном примере последний
вариант будет использоваться для лучшего понимания конструкции двусторонней балки
плита часто называется двусторонней ребристой плитой или вафельной плитой.

Проверьте применимую балку
размерные ограничения следующим образом:

1)
Ширина ребер
должна быть не менее 4 дюймов в любом месте по глубине. АКИ
318-14 (9.8.1.2)

Используйте ребра шириной 6 дюймов.

2)
Общая глубина
ребер не более 3.5-кратная минимальная ширина. АКИ
318-14 (9.8.1.3)

3,5 x 6 дюймов = 21 дюйм. Используйте ребра глубиной 14 дюймов.

3)
Очистить интервал
расстояние между ребрами не должно превышать 30 дюймов. ACI
318-14 (9.8.1.4)

Используйте расстояние в свету 30 дюймов.

4)
Толщина плиты (с
съемные формы) должно быть не меньше, чем больше: ACI
318-14 (8.8.3.1)

а)
1/12 ясно
расстояние между ребрами = 1/12 x 30 = 2,5 дюйма

б)
2 дюйма

Используйте плиту толщиной 3
дюйм > 2,5 дюйма

 

Рисунок 5 Балки Размеры

В вафельных плитах откидная панель
автоматически вызывается, чтобы гарантировать адекватное двухстороннее (пробивное) сопротивление сдвигу
на опорах колонн. Это видно из проверки плоской пластины, проведенной с использованием
13 дюймов, что указывает на недостаточную способность к продавливанию выше. Проверьте ограничения по размерам откидной панели, как
следует:

1)
Выпадающая панель
должен выступать из-под плиты не менее чем на четверть соседней плиты
толщина.

АКИ
318-14 (8.2.4(а))

Поскольку толщина плиты ( h MI рассчитана на стр. 7 настоящего
документ) составляет 12 дюймов., толщина откидной панели должна быть не менее:

Глубина откидной панели также контролируется
по глубине ребра (оба на одном уровне). Для номинального размера пиломатериала (2x), h dp
= ч ребро = 14 дюймов > ч dp, мин = 3
в.

Общая толщина, включая фактическую
плита и толщина откидной панели ( h ) = h s + h dp
= 3 + 14 = 17 дюймов.

 

2)
Выпадающая панель
должен простираться в каждом направлении от центральной линии опоры на расстояние, не превышающее
менее одной шестой длины пролета, измеренной от центра до центра опор
в этом направлении.

АКИ
318-14 (8.2.4(б))

На основе предыдущего
обсуждения, на рис. 6 показаны размеры выбранной двусторонней балочной системы.

 

Рисунок 6 Двусторонняя балка (вафельная) плита

Предварительная двусторонняя балочная плита (вафельная плита)

Для плит с изменением толщины и подвергающихся
изгиб в двух направлениях, необходимо проверить сдвиг на нескольких участках
как определено в ACI 318-14 . Критические секции должны
находиться по отношению к:

1) Края или углы
столбцы. ACI 318-14 (22.6.4.1(а))

2) Изменения плиты
толщины, например, края откидных панелей. ACI 318-14 (22.6.4.1(b))

а.
Минимальная плита
толщина Прогиб
ACI
318-14 (8.3.1.1)

Вместо
подробный расчет прогибов, код ACI 318 дает минимальную толщину плиты
для двусторонней конструкции без внутренних балок в Таблица 8.3.1.1 .

Для этой системы перекрытий
минимальная толщина плиты согласно ACI 318-14 составляет:

АКИ 318-14 (таблица 8.3.1.1)

Но не менее 4 дюймов ACI
318-14 (8.3.1.1(б))

АКИ 318-14 (таблица 8.3.1.1)

Но не менее 4 дюймов. АКИ
318-14 (8.3.1.1(б))

 

Где л п
= длина пролета в чистоте в продольном направлении = 33 x 12 20 = 376 дюймов

 

Для целей
анализ и проектирование, ребристая плита будет заменена сплошной плитой
эквивалентный момент инерции, вес, способность к сдвигу при продавливании и одностороннее
способность к сдвигу.

 

эквивалентная толщина на основе момента инерции используется для определения жесткости плиты
рассматривая ребра только в направлении анализа.Ребра охватывают
в поперечном направлении при расчетах жесткости не учитываются.
Эта толщина, h MI , определяется как:

Руководство по программному обеспечению spSlab (уравнение 2-11)

Где:

I ребро = Момент инерции одной балки
сечение между центральными линиями ребер (см. рис. 7а).

b ребро = Межцентровое расстояние
из двух ребер (расстояние между ребрами в свету плюс ширина ребра) (см. рис. 7а).

 

С ч МИ
= 12 дюймов > ч мин = 11,4 дюйма, расчет прогиба может
пренебрегать. Однако расчет прогиба будет включен в это
пример для сравнения с результатами программы spSlab.

Капля
глубина панели для двускатной балочной (вафельной) плиты устанавливается равной глубине ребра. То
эквивалентная глубина падения, основанная на моменте инерции, d MI , составляет
предоставлено:

Руководство по программному обеспечению spSlab (ур.2-12)

Где ч ребро
= 3 + 14 12 = 5 дюймов

Рисунок 7 a Эквивалентная толщина на основе момента инерции

 

Найти собственный вес системы
используя эквивалентную толщину, основанную на весе отдельных компонентов
(см. следующий рисунок). Эта толщина, h w , определяется как:

Руководство по программному обеспечению spSlab (ур.2-10)

Где:

V mod = Объем одного модуля балки
(поперечные лаги входят 11 лаг в полосу каркаса).

A mod = площадь в плане одного модуля балки
= 33 x 36/12 = 99 футов 2

 

Собственный вес плиты
секция без откидной панели = 150 фунтов на квадратный фут x 8 дюймов. /12 = 100,057 фунтов на квадратный фут

Собственный вес откидной панели = 150 pcf x
(14 + 3 8) дюймов / 12 = 112,44 фунтов на квадратный фут

Рисунок 7b
Эквивалентная толщина в зависимости от веса отдельных компонентов

 

б. Прочность плиты на сдвиг при одностороннем сдвиге

 

Для критической секции
на расстоянии d от края колонны (сечение плиты с перепадом
панель):

Оценить среднее
эффективная глубина:

Где:

c прозрачный = 3/4 дюйма.для стального стержня № 6 ACI
318-14 (таблица 20.6.1.3.1)

d b = 0,75 дюйма для стального стержня # 6

h s = 17 дюймов = глубина падения ( d MI )

 

АКИ
318-14 (5. 3.1)

Проверить адекватность
толщина плиты для действия балки (односторонний сдвиг) от внутреннего края
столбец

АКИ 318-14 (22.5)

Рассмотрим 12-дюймовый. широкий
полоска. Критическое сечение для одностороннего сдвига находится на расстоянии d ,
от края колонны (см. рис. 8)

АКИ
318-14 (ур. 22.5.5.1)

Толщина плиты
достаточно для одностороннего сдвига для первого критического сечения (от края
столбец).

 

Для критической секции
на краю откидной панели (секция плиты без откидной панели):

Оценить среднее
эффективная глубина:

Где:

c прозрачный = 3/4 дюйма для
# 6 стальной стержень ACI
318-14 (таблица 20.6.1.3.1)

d b = 0,75 дюйма для стального стержня № 6

 

АКИ
318-14 (5. 3.1)

 

Проверить
достаточность толщины плиты для действия балки (одностороннего сдвига) от края
внутренняя откидная панель ACI 318-14 (22,5)

 

Рассмотрим 12-дюймовый. широкий
полоска. Критическое сечение для одностороннего сдвига расположено на грани твердого тела.
головка (см. рис. 8)

АКИ
318-14 (ур.22.5.5.1)

Толщина плиты 12 дюймов.
достаточно для одностороннего сдвига для второго критического сечения (на краю
выпадающая панель).

Рисунок 8 Критические сечения для одностороннего сдвига

в.
Сдвиг плиты
прочность на двусторонний сдвиг

Для критического сечения на расстоянии д/ 2 от края колонны
(секция плиты с откидной панелью):

Проверка достаточности толщины плиты
на продавливание (двусторонний сдвиг) внутренней колонны (рис. 9):

Приток участка двустороннего движения
сдвиг для плиты без откидной панели:

Приток участка двустороннего движения
сдвиг для плиты с откидной панелью:

АКИ
318-14 (таблица 22.6.5.2(а))

Толщина плиты достаточна для
двухсторонний сдвиг для первого критического сечения (от края колонны).

 

Для критической секции на краю откидной панели
(секция плиты без откидной панели):

Проверка достаточности толщины плиты
для продавливания (двустороннего сдвига) на внутренней откидной панели (рис. 9):

АКИ
318-14 (таблица 22.6.5.2(а))

Толщина плиты 12 дюймов достаточна
для двустороннего сдвига для второго критического сечения (от края капли
панель).

Рисунок 9 Критические сечения для двустороннего сдвига

 

д. Размеры колонны — осевая нагрузка

Проверить адекватность
размеры колонны для осевой нагрузки:

Приток
внутренняя колонна для динамической нагрузки, наложенной статической нагрузки и собственного веса
плита

Приток
внутренняя колонна для собственного веса дополнительной толщины плиты из-за
наличие откидной панели

Предполагая четырехэтажный
корпус

Допустим, 20 дюймов.квадратный
колонна с 12 вертикальными стержнями № 11 с расчетной осевой прочностью, φP n,max
из

АКИ
318-14 (22.4.2)

Размеры колонны 20 дюймов x 20
дюйма подходят для осевой нагрузки.

ACI 318 утверждает, что система перекрытий должна быть спроектирована
любая процедура, удовлетворяющая равновесию и геометрической совместимости, при условии, что
критерии прочности и работоспособности соблюдены.Отличие двухсистем
из систем с односторонним движением: ACI 318-14 (R8. 10.2.3 и R8.3.1.2) .

 

ACI 318 разрешает использование прямого
Метод расчета (DDM) и метод эквивалентной рамы (EFM) для гравитационной нагрузки
анализ ортогональных рам и применим к плоским пластинам, плоским плитам и
плиты с балками. В следующих разделах описывается решение для EFM и
Программа СпСлаб. Решение для DDM см. в примере с плоской пластиной.

EFM является наиболее полным и
подробная процедура, предоставленная ACI 318 для анализа и проектирования
двусторонние плитные системы, в которых конструкция моделируется серией эквивалентных
шпангоуты (внутренние и наружные) на линиях колонн, взятых продольно и
поперечно через здание.

Эквивалентный кадр состоит из трех
частей (подробное обсуждение этого метода см.
пример конструкции плоской пластины):

1)       Горизонтальная плитно-балочная полоса.

2)       Колонны или другие вертикальные опоры
члены.

3)       Элементы конструкции (Торсионные
элементы), которые обеспечивают передачу момента между горизонтальными и вертикальными
члены.

2.1.1. Ограничения на использование
метод эквивалентного кадра

В EFM динамическая нагрузка должна быть установлена ​​в соответствии с
6.4.3, который требует, чтобы системы плит были проанализированы и спроектированы для наиболее
требующий набор сил, установленный путем исследования эффектов динамической нагрузки
размещены в различных критических шаблонах. ACI 318-14 ( 8.11.1.2 и 6.4.3 )

0

Полный анализ должен включать репрезентативный интерьер
и внешние эквивалентные рамы как в продольном, так и в поперечном
направления этажа. ACI 318-14 ( 8.11.2.1 ) 0 9

Панели
должны быть прямоугольными, с соотношением более длинных и более коротких размеров панели,
измеряется между центрами опор, не более 2. АКИ 318-14 ( 8.10.2.3 ) 0 9

 

2.

1.2. Члены рамы
эквивалентная рама

Определить коэффициенты распределения момента и фиксированный конец
моменты для эквивалентных элементов рамы. Процедура распределения моментов
будет использоваться для анализа эквивалентного кадра. Коэффициенты жесткости k , переносные коэффициенты COF и коэффициенты момента на неподвижном конце
МКЭ для перекрытий-балок и элементов колонн определяются с помощью таблиц вспомогательных средств проектирования.
по телефону Приложение 20A PCA Notes on ACI 318-11 .Эти
расчеты приведены ниже.

а. Изгибная жесткость плит-балок при
оба конца, K sb .

PCA Примечания
по ACI 318-11 (Таблица A1)

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (таблица A1)

АКИ 318-14 (19.2.2.1.а)

Коэффициент переноса COF = 0,54 PCA
Примечания к ACI 318-11 (таблица A1)

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (таблица A1)

Коэффициент фиксированного конечного момента равномерной нагрузки, м NF1
= 0,0911

Коэффициент фиксированного конечного момента для (b-a) = 0,2, когда a =
0, м NF2 = 0,0171

Коэффициент фиксированного конечного момента для (b-a) = 0. 2 при a = 0,8, м NF3
= 0,0016

б.
Изгиб
жесткость элементов колонны на обоих концах, K c .

Относится к Таблица A7, Приложение 20A ,

Для нижней колонны:

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (таблица A7)

АКИ 318-14 (19.2.2.1.а)

л c = 13 футов = 156 дюймов

Для верхней стойки:

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (таблица A7)

в. Жесткость при кручении
члены, .

ACI 318-14 (Р.8.11.5)

ACI 318-14 (ур.8.10.5.2б)

д. Эквивалентная жесткость колонны K ec .

 

Где
K t
для двух торсионных
элементы по одному с каждой стороны колонны и ∑ K c для
верхняя и нижняя колонны в стыке плиты с балкой межэтажного перекрытия.

Рисунок
10 Кривильный элемент Фигура 11 Колонна и край плиты

 

эл.
Соединение плиты с балкой
коэффициенты распределения, DF .

На внешнем стыке,

На внутреннем стыке,

COF для плиты-балки =0,576

Рисунок 12 Жесткость плиты и колонны

 

2.1.3.
Эквивалентный анализ рамы

Определить отрицательные и положительные моменты для
плиты-балки с использованием метода распределения моментов.Поскольку нефакторизованная динамическая нагрузка
не превышает трех четвертей нефакторизованной статической нагрузки, расчетные моменты равны
Предполагается, что это произойдет во всех критических секциях с полной факторной нагрузкой на всех пролетах. АКИ
318-14 (6. 4.3.2)

а. Факторная нагрузка и фиксированные конечные моменты
(ФЭМ).

Для плиты:

Для откидных панелей:

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (таблица A1)

б.Распределение моментов. Вычисления
показаны в таблице 1. Вращающие моменты против часовой стрелки, действующие на концы стержня
принимаются как положительные. Положительные пролетные моменты определяются из следующих
уравнение:

Где M или
момент в середине пролета простой балки.

Когда конечные моменты не равны, максимальный момент
в пролете не встречается в середине пролета, но его величина близка к
середина для этого примера.

Положительный момент в пролете 1-2:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 1 – Распределение момента для эквивалентной рамы

Соединение

1

2

3

4

Участник

1-2

2-1

2-3

3-2

3-4

4-3

ДФ

0. 640

0,390

0,390

0,390

0,390

0,640

КОФ

0,576

0,576

0.576

0,576

0,576

0,576

ФЭМ

1146.51

-1146,5

1146. 51

-1146,5

1146.51

-1146,5

Расст.

-733,6

0,0

0,0

0,0

0,0

733,6

СО

0.0

-422,5

0,0

0,0

422,5

0,0

Расст.

0,0

164,8

164.8

-164,8

-164,8

0,0

СО

94,9

0,0

-94,9

94,9

0.0

-94,9

Расст.

-60,7

37,0

37,0

-37,0

-37,0

60,7

СО

21. 3

-35,0

-21,3

21,3

35,0

-21,3

Расст.

-13,7

22,0

22.0

-22,0

-22,0

13,7

СО

12,7

-7,9

-12,7

12,7

7. 9

-12,7

Расст.

-8.1

8,0

8,0

-8,0

-8,0

8.1

СО

4.6

-4,7

-4,6

4,6

4,7

-4,6

Расст.

-3,0

3,6

3.6

-3,6

-3,6

3,0

СО

2.1

-1,7

-2.1

2.1

1.7

-2.1

Расст.

-1,3

1,5

1,5

-1,5

-1,5

1,3

СО

0. 9

-0,8

-0,9

0,9

0,8

-0,9

Расст.

-0,6

0,6

0.6

-0,6

-0,6

0,6

СО

0,4

-0,3

-0,4

0,4

0. 3

-0,4

Расст.

-0,2

0,3

0,3

-0,3

-0,3

0,2

СО

0.2

-0,1

-0,2

0,2

0,1

-0,2

Расст.

-0,1

0,1

0.1

-0,1

-0,1

0,1

СО

0,1

-0,1

-0,1

0,1

0.1

-0,1

Расст.

0,0

0,1

0,1

-0,1

-0,1

0,0

СО

0. 0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

Расст.

0,0

0,0

0.0

0,0

0,0

0,0

М, к-фут

462,3

-1381,5

1247,5

-1247,5

1381. 5

-462,3

Мидспен M,

тыс. футов

630.0

304,4

630.0

2.1.4.
Факторные моменты, использованные для конструкции

Положительный и
отрицательные факторизованные моменты для системы плит в направлении расчета равны
на рисунке 13.Отрицательные моменты, использованные при проектировании, учитываются при
грани опор (прямоугольное сечение или эквивалентный прямоугольник для круглых или
многоугольные участки), но не на расстояниях более 0,175 l 1
от центров опор. АКИ
318-14 (8.11.6.1)

Рисунок 13
Положительные и отрицательные расчетные моменты для перекрытий-балок (все пролеты с полной
Расчетная динамическая нагрузка)

2.

1.5.
Факторные моменты в плите-балке
полоса

а. Проверить, могут ли рассчитанные выше моменты принять
преимущество сокращения, разрешенного ACI 318-14 (8.11.6.5) :

Если плита
система проанализирована с использованием EFM в пределах ограничений ACI 318-14
(8.10.2)
, кодом ACI разрешено уменьшать расчетный
моменты, полученные из EFM, в такой пропорции, что абсолютная сумма
положительные и средние отрицательные расчетные моменты не должны превышать суммарный статический
момент M o определяется выражением Уравнение 8.10.3.2 в
ACI 318-14 .

 

Проверить применимость
метода прямого расчета:

 

1.
Eсть
не менее трех непрерывных пролетов в каждом направлении. АКИ
318-14 (8.10.2.1)

2.
Последовательный пролет
длины равны. АКИ
318-14 (8.10.2.2)

3.
От длинных к коротким
соотношение 33/33 = 1,0 < 2,0. АКИ
318-14 (8.10.2.3)

4.
Столбцы не
компенсировать. АКИ
318-14 (8.10.2.4)

5.
Нагрузки гравитационные
и равномерно распределены с отношением срока службы к мертвому 0,67 < 2,0

(Примечание: собственный вес капли
панели распределены неравномерно целиком по пролету.Тем не менее
разница в величине нагрузки небольшая).

АКИ
318-14 (8.10.2.5 и 6)

6.
Проверить родственника
жесткость плиты перекрытия. АКИ
318-14 (8.10.2.7)

Плита
система без балок, и это требование не применимо.

ACI 318-14 (ур. 8.10.3.2)

Для иллюстрации правильной процедуры внутренний пролет
факторизованные моменты можно уменьшить следующим образом:

Допустимое уменьшение = 1376. 9/1552 = 0,887

Скорректированный отрицательный
расчетный момент = 1247,5 0,887 = 1106,5 фут-тыс. фунтов

Скорректированный положительный
расчетный момент = 304 0,887 = 269,6 фут-тыс. фунтов

ACI 318 позволяет уменьшить значения моментов
на основе предыдущей процедуры. Поскольку откидные панели могут вызывать гравитационные нагрузки
быть неравномерным (Проверьте ограничение № 5 и рис. 13), значения моментов
полученные из EFM, будут использоваться для целей сравнения.

 

б.Распределить факторизованные моменты по колонне и середине
полосы:

После того, как отрицательные и положительные моменты были
определено для полосы плиты-балки, код ACI разрешает распределение
моменты в критических сечениях к полосам колонн, балкам (если есть) и
средние полосы в соответствии с DDM. АКИ
318-14 (8.11.6.6)

Распределение учитываемых моментов в критических сечениях
представлены в таблице 2.

Таблица 2 – Распределение факторизованных
моменты

 

Полоса перекрытий

Полоса колонки

Средняя полоса

Момент
(фут-кипс)

Процент

Момент
(фут-кипс)

Процент

Момент
(фут-кипс)

Конечный пролет

Внешний негатив

335. 1

100

335.1

0

0,0

Положительный

630.0

60

378,0

40

252.0

Внутренний негатив

1207.9

75

905,9

25

302,0

Внутренний пролет

Отрицательный

1097. 1

75

822,8

25

274,3

Положительный

304,4

60

182,6

40

121.8

 

2.1.6.
Требования к армированию на изгиб

а. Определить изгибную арматуру, необходимую для полосы
моменты

Расчет арматуры на изгиб для колонны
полоса концевого пролета внутренняя отрицательное расположение:

Используйте d = 15,88 дюйма (плита с откидной панелью, где h
= 17 дюймов)

Чтобы определить площадь стали, предположения должны быть
независимо от того, контролируется ли секция растяжением или сжатием, и в отношении
расстояние между результирующими силами сжатия и растяжения вдоль
секция плиты ( jd ). В этом примере секция с регулируемым натяжением будет
принято, что понижающий коэффициент равен 0,9, и jd будут приняты равными 0,95d .
Предположения будут проверены после того, как площадь стали будет окончательно определена.

Таким образом, предположение, что раздел
с контролем натяжения.

Необходимо учитывать два значения толщины.плита
толщина полосы колонны составляет 17 дюймов с откидной панелью и 8 дюймов для эквивалентной
плита без откидной панели в зависимости от веса системы.

АКИ 318-14 (24.4.3.2)

АКИ 318-14 (24.4.3.3)

Обеспечьте 30 — 6 стержней с A s = 13,20
дюймов 2 и с = 198/30 = 6.6 дюймов ≤ с макс.

 

Расчет арматуры на изгиб для колонны
полоса внутреннего пролета положительное расположение:

Используйте d = 15,88 дюйма (плита с ребром, где h
= 17 дюймов)

Чтобы определить площадь стали, предположения должны быть
независимо от того, контролируется ли секция растяжением или сжатием, и в отношении
расстояние между результирующими силами сжатия и растяжения вдоль плиты
раздел ( jd ). В этом примере секция с регулируемым натяжением будет
принято, что понижающий коэффициент равен 0,9, и jd будут приняты равными 0,95d .
Предположения будут проверены после того, как площадь стали будет окончательно определена.

Таким образом, предположение, что раздел
с контролем натяжения.

АКИ 318-14 (24.4.3.2)

Поскольку полоса столбца имеет
5 ребер обеспечивают 10 — 6 стержней (2
стержни/ ребро):

На основе процедур, описанных выше, значения для всех
расположение пролетов указано в таблице 3.

 

Таблица 3 – Необходимое армирование плиты для
Изгиб [метод эквивалентной рамы (EFM)]

Расположение пролета

М и

(тыс. футов)

б

(в.)

д (дюйм)

A s Требуется на изгиб (дюймы 2 )

Мин. A с (дюймы 2 )

Предусмотрено усиление

A s Prov. на изгиб (дюймы 2 )

Конечный пролет

Полоса колонки

Внешний негатив

335.1

198

15,88

4,74

5. 18

14-#6 * **

6.16

Положительный (5 ребер)

378.0

198

15,81

5,38

2,85

10-#7

(2 стержня/ребро)

6,00

Внутренний негатив

905.9

198

15,88

13.05

5.18

30-#6

13. 20

Средняя полоса

Внешний негатив

0.0

198

15,88

0,0

5.18

14-#6 * **

6.16

Положительный (6 ребер)

252.0

198

15,88

3,56

2,85

12-#6

(2 стержня/ребро)

5,28

Внутренний негатив

302. 0

198

15,88

4,27

5.18

14-#6 * **

6.16

Внутренний пролет

Полоса колонки

Положительный (5 ребер)

182.6

198

15,88

2,57

2,85

10-#6 *

(2 стержня/ребро)

4,40

Средняя полоса

Положительный (6 ребер)

121. 8

198

15,88

1,71

2,85

12-#6 *

(2 стержня/ребро)

5,28

* Минимальное армирование.

** Количество стержней в зависимости от максимально допустимого расстояния.

 

б. Рассчитать дополнительное армирование плиты на колоннах
для передачи момента между плитой и колонной за счет изгиба

Фактор момента плиты, которому сопротивляется колонна ( γ f
M sc
) предполагается переносимым изгибом.
Концентрация арматуры над колонной за счет более близкого расположения или дополнительных
чтобы противостоять этому моменту, необходимо использовать арматуру. Доля момента плиты
не рассчитаны на сопротивление изгибу, предполагается, что они сопротивляются
эксцентриситет сдвига. АКИ 318-14 (8.4.2.3)

Доля неуравновешенного момента, передаваемого
изгиб γ f M sc ACI
318-14 (8.4.2.3.1)

Где

АКИ
318-14 (8.4.2.3.2)

b 1 = Размер критического сечения b o
измеряется в направлении пролета, для которого
моменты определены в ACI 318, глава 8 (см. рис. 14).

b 2 = размер критического сечения, измеренный в направлении, перпендикулярном ACI 318, глава 8 (см. рис. 14).

АКИ
318-14 (8.4.2.3.3)

Рисунок 14 Критический
Периметры сдвига для колонн

 

Для внешней поддержки:

 

Используя ту же процедуру в 2. 1.6.а, необходимая площадь
стали:

Тем не менее, площадь стали, предназначенная для сопротивления
изгибающий момент в пределах эффективной ширины плиты b b :

Затем требуемое дополнительное армирование на
внешняя колонна для передачи момента между плитой и колонной:

Обеспечить 5–6 дополнительных шин с помощью A s
= 2,20 дюйма 2

На основе процедуры, описанной выше, значения для всех
опоры приведены в табл. 4.

 

Таблица 4 – Дополнительное армирование перекрытий
требуется для передачи момента между плитой и колонной (EFM)

Расположение пролета

М ск *

(тыс. футов)

γ f

γ f M sc

(тыс. футов)

Эффективная плита

ширина, б б

(в.)

д

(дюймы)

А с требуется

внутри б б

(дюймы 2 )

А с пров. Для

изгиб внутри б б

(в. 2 )

Доп.

Усил.

Конечный пролет

Полоса колонки

Внешний негатив

462,3

0,630

291

71

15.88

4.184

2.209

5-#6

Внутренний негатив

133,4

0,600

80,4

71

15.88

2,029

4. 733

*M sc берется на
центральная линия опоры в решении метода эквивалентной рамы.

 

2.1.7.
Факторные моменты в столбцах

Неуравновешенный момент от плит-балок на
опоры эквивалентной рамы распределяются на опорные столбы выше
и ниже плиты-балки пропорционально относительной жесткости опоры
столбцы.Ссылаясь на рисунок 13, неуравновешенный момент снаружи и
внутренние швы:

Внешний шов = +462,3 тыс. футов

Соединение 2 = -1381,5 + 1247,5 = -134 тыс. футов

Коэффициенты жесткости и переноса фактического
колонны и распределение неуравновешенных моментов плиты ( M sc )
к внешней и внутренней колоннам показаны на рис. 14.


 

Рисунок 15
Моменты колонны (неуравновешенные моменты от плиты-балки)

 

Итого:

Для Верхнего столбца: Для
Нижний столбец:

M цвет, Внешний вид = 194. 75 тыс. футов M цвет, внешний вид =
224,97 фута-кипса

M цвет, салон = 56,45
ft-kips M col,Interior = 65,21
фут-кипс

Определенные выше моменты комбинируются с
учитываются осевые нагрузки (для каждого этажа) и учитываются поперечные моменты
направление на проектирование секций колонн. Моментные ценности перед лицом
внутренние, внешние и угловые колонны от неуравновешенных значений моментов
показано в следующей таблице.

 

Таблица 5 Коэффициенты моментов в столбцах

М и
тысяч фунтов-футов

Расположение столбца

Интерьер

Внешний вид

Угловой

М ух

65. 21

224,97

224,97

М уй

65.21

65.21

224,97

Этот раздел включает дизайн
внутренние, краевые и угловые столбцы с использованием spColumn
программное обеспечение.Предварительные размеры этих колонн были рассчитаны
ранее в разделе 1. Снижение временной нагрузки по ASCE 7-10
будет игнорироваться в этом примере. Однако подробная процедура расчета
уменьшенные временные нагрузки объясняются в широкомодуле
Пример балочной системы
.

Внутренняя колонна:

Предположим, 4-этажное здание

Приток
площадь внутренней колонны для динамической нагрузки, наложенной статической нагрузки и собственного веса
плиты

Приток
площадь внутренней колонны для собственного веса дополнительной толщины плиты за счет
наличие откидной панели

Предполагая пятиэтажный
корпус

М и, х = 65. 21 тысяча футов (см. предыдущую таблицу)

M u,y = 65,21 тыс. футов (см.
предыдущая таблица)

 

Край (снаружи) Столбец:

Приток для экстерьера
колонна для динамической нагрузки, наложенной статической нагрузки и собственного веса плиты

Приток для экстерьера
колонна для собственного веса дополнительной толщины плиты за счет наличия
откидная панель

М и, х = 224.97 фут-тыс.фунтов (см. предыдущую таблицу)

M u,y = 65,21 тыс. футов (см.
предыдущая таблица)

 

Угловая колонна:

Приточная площадка для угла
колонна для динамической нагрузки, наложенной статической нагрузки и собственного веса плиты

Приточная площадка для угла
колонна для собственного веса дополнительной толщины плиты за счет наличия
откидная панель

М и, х = 224. 97 тыс. футов (см. предыдущую таблицу)

M u,y = 224,97 тыс. футов (см.
предыдущая таблица)


 

Внутренняя колонна:

 

 

Пограничный столбец:

 

Угловая колонна:

Сопротивление сдвигу плиты в непосредственной близости
колонн/опор включает оценку одностороннего сдвига (действие балки) и
двухсторонний сдвиг (продавливание) в соответствии с ACI 318 Глава 22.

 

АКИ
318-14 (22,5)

В одну сторону
сдвиг является критическим на расстоянии d от лица колонны, как показано
на рисунке 3. На рисунках 17 и 19 показаны коэффициенты поперечной силы ( V u )
в критических секциях вокруг каждой колонны и каждой откидной панели соответственно. В
элементы без поперечной арматуры, расчетная несущая способность сечения
соответствует расчетной прочности бетона на сдвиг:

ACI 318-14 (ур.22.5.1.1)

Где:

ACI 318-14 (ур. 22.5.5.1)

Способность к одностороннему сдвигу
рассчитывается, принимая площадь поперечного сечения сдвига, состоящую из капли
панель (если есть), ребра и часть плиты над ними уменьшились на
бетонное покрытие. Для такого сечения эквивалентная ширина сдвига для одного ребра равна
рассчитывается по формуле:

спПлита
Руководство по программному обеспечению (ур.2-13)

Где:

b = ширина ребра, дюйм

d = расстояние от волокна с экстремальным сжатием
к центроиду арматуры натяжения.

4.1.1. На расстоянии

d от опорной стойки

для
средний пролет с усилением №6.

Рисунок 16 Сечение полосы рамы (на расстоянии d от
лицевая сторона опорной колонны)

 

Прочность на сдвиг в одну сторону для ребристой плиты
части, показанные на рисунке 16, допускается увеличивать на 10%. АКИ 318-14 (9.8.1.5)

Рисунок 17 Односторонний сдвиг в критических сечениях (на расстоянии d
с лицевой стороны опорной колонны)

 

4.1.2. На лицевой стороне откидной панели

для
средний пролет с усилением №6.

Рисунок 18 Сечение полосы рамы (на расстоянии d от
лицевая сторона опорной колонны)

 

Прочность на сдвиг в одну сторону для ребристой плиты
части, показанные на рисунке 15, допускается увеличивать на 10%. АКИ 318-14 (9.8.1.5)

 

Рисунок 19 Односторонний сдвиг на критических участках (в забое
откидная панель)


 

АКИ
318-14 (22,6)

 

4.

2.1.Вокруг колонн грани

Двусторонний сдвиг имеет решающее значение для
прямоугольное сечение, расположенное на расстоянии d /2 от лицевой стороны колонны, как
показано на рисунке 14.

а. Внешняя колонна:

рассчитывается факторизованная поперечная сила ( V u ) в критическом сечении
как реакция в центре тяжести критического сечения за вычетом собственного веса
и любая наложенная поверхностная постоянная и временная нагрузка, действующая в пределах критического
сечение ( д/2 от торца колонны).

Фактор
вычисляется неуравновешенный момент, используемый для передачи сдвига, M unb .
как сумма совместных моментов слева и справа. Момент вертикали
также берется реакция относительно центра масс критического сечения
в учетную запись.

Для экстерьера
столбец на рисунке 13, положение центральной оси z-z равно:

 

 

полярный момент Дж c периметра сдвига:

ACI 318-14 (ур. 8.4.4.2.2)

длина критического периметра внешней колонны:

двустороннее напряжение сдвига ( v u ) может быть рассчитано как:

ACI 318-14 (Р.8.4.4.2.3)

АКИ 318-14 (таблица 22.6.5.2)

б.Внутренняя колонна:

Для
внутренний столбец на рисунке 13, положение центральной оси z-z:

полярный момент Дж c периметра сдвига:

ACI 318-14 (ур. 8.4.4.2.2)

длина критического периметра внутренней колонны:

двустороннее напряжение сдвига ( v u ) может быть рассчитано как:

ACI 318-14 (р.8.4.4.2.3)

АКИ 318-14 (таблица 22. 6.5.2)

в. Угловая колонна:

В
В этом примере была выбрана внутренняя эквивалентная полоса рамы, где она имеет только
внешние и внутренние опоры (угловые опоры в эту полосу не входят).
Однако обычно имеет значение двухсторонняя прочность на сдвиг угловых опор.Таким образом,
прочность на сдвиг в двух направлениях для угловой колонны в этом примере будет
проверено для наглядности. Процедура анализа должна быть повторена для
внешнюю эквивалентную рамную полосу, чтобы найти реакцию и факторизованную
неуравновешенный момент, используемый для передачи сдвига в центре тяжести критического
секция для угловой опоры.

Для
внутренний столбец на рисунке 13, положение центральной оси z-z:

полярный момент Дж c периметра сдвига:

ACI 318-14 (ур.8.4.4.2.2)

длина критического периметра угловой колонны:

Двусторонний
напряжение сдвига ( v u ) может быть рассчитано как:

ACI 318-14 (Р. 8.4.4.2.3)

АКИ 318-14 (таблица 22.6.5.2)

4.2.2. Вокруг откидных панелей

Двусторонний
сдвиг является критическим в прямоугольном сечении, расположенном на расстоянии d /2 от
лицевая сторона откидной панели.

 

рассчитывается факторизованная поперечная сила ( V u ) в критическом сечении
как реакция в центре тяжести критического сечения за вычетом собственного веса
и любая наложенная поверхностная постоянная и временная нагрузка, действующая в пределах критического
сечение ( д/2 от торца колонны).

 

Примечание. Для простоты
консервативен, чтобы вычесть только собственный вес плиты и балок в
критическое сечение реакции сдвига при расчетах сдвига на продавливание. Этот
подход также принят в программе spSlab для проверки на продавливание
вокруг откидных панелей.

а. Внешняя откидная панель:

d , который используется в
расчет v u дается (см. рис. 20):

спПлита
Руководство по программному обеспечению (ур.2-14)

Рисунок 20 Эквивалентная толщина на основе расчета площади сдвига

 

длина критического периметра внешней откидной панели:

двустороннее напряжение сдвига ( v u ) может быть рассчитано как:

ACI 318-14 (Р.8.4.4.2.3)

Прочность на сдвиг в двух направлениях для ребристой плиты составляет
разрешено увеличить на 10%. АКИ 318-14 (9.8.1.5)

АКИ 318-14 (таблица 22.6.5.2)

 

В вафельном исполнении, где
Откидные панели создают большой критический периметр сдвига, коэффициент (b o /d)
имеет ограниченный вклад и традиционно игнорируется из-за простоты и консерватизма.
Этот подход принят в данном расчете и
в программе spSlab (руководство по программе spSlab, Eq.2-46).

 

Прочность на сдвиг в двух направлениях для ребристой плиты составляет
разрешено увеличить на 10%. АКИ 318-14 (9.8.1.5)

б. Внутренняя откидная панель:

длина критического периметра внутренней откидной панели:

двустороннее напряжение сдвига ( v u ) может быть рассчитано как:

ACI 318-14 (р.8.4.4.2.3)

Прочность на сдвиг в двух направлениях для ребристой плиты составляет
разрешено увеличить на 10%. АКИ 318-14 (9.8.1.5)

АКИ 318-14 (таблица 22.6.5.2)

Руководство по программному обеспечению spSlab (ур. 2-46)

в.Угловая откидная панель:

длина критического периметра угловой откидной панели:

двустороннее напряжение сдвига ( v u ) может быть рассчитано как:

ACI 318-14 (Р.8.4.4.2.3)

Прочность на сдвиг в двух направлениях для ребристой плиты составляет
разрешено увеличить на 10%. АКИ 318-14 (9.8.1.5)

АКИ 318-14 (таблица 22.6.5.2)

Руководство по программному обеспечению spSlab (ур. 2-46)

Для устранения дефицита
возможность двустороннего сдвига требуется оценка возможных вариантов:

1.
Увеличить
толщина системы плит

2.
Увеличение
размеры откидных панелей (длина и/или ширина)

3.
Увеличение
прочность бетона

4.
Сокращение
приложенные нагрузки

5.
Сокращение
панельные пролеты

6.
Использование меньше
допустимый консервативный продавливающий сдвиг (прирост 5-10%)

7.
Уточните
вычет веса падающей панели из реакции сдвига (выигрыш 2-5%)

Этот пример будет продолжен без
необходимая модификация, обсуждавшаяся выше, чтобы продолжить иллюстрацию
процедура анализа и проектирования.


 

Так как толщина сляба была
выбран в соответствии с таблицами минимальной толщины плиты в ACI 318-14,
расчет прогибов немедленных и зависящих от времени прогибов не требуется.
Они показаны ниже для иллюстрации и сравнения с spSlab.
программные результаты.

 

Расчет прогибов для двусторонних плит является сложной задачей, даже если линейный
можно предположить упругое поведение. Эластичный анализ для трех уровней сервисной нагрузки
( D, D + L устойчивый , D+L полный ) используется для получения немедленного
прогибы двусторонней плиты в этом примере. Однако другие процедуры могут
использоваться, если они приводят к прогнозам отклонения в разумном согласии
по результатам комплексных испытаний. АКИ
318-14 (24.2.3)

эффективный момент инерции ( I e ) используется для учета
Влияние растрескивания на изгибную жесткость плиты. I и для
участок без трещин ( M cr > M a ) равен I g .Когда секция треснула ( M cr < M a ), то
следует использовать следующее уравнение:

ACI 318-14 (ур. 24.2.3.5a)

Где:

M a = Максимальный момент в стержне из-за эксплуатационных нагрузок на стадии прогиба составляет
вычислено.

рассчитываются значения максимальных моментов для трех уровней эксплуатационной нагрузки
из структурного анализа, как показано ранее в этом документе. Эти моменты
показано на рисунке 17.


 

Рисунок 21 Максимальные моменты для трех уровней рабочей нагрузки

 

Для секции с положительным моментом (средняя часть):

АКИ
318-14 (ур. 24.2.3.5b)

АКИ
318-14 (ур.19.2.3.1)

y t = Расстояние от центральной оси
сечением брутто, без учета армирования, до растянутой поверхности, дюйм

Фигура 22 Эквивалентное сечение брутто для одного ребра — положительный момент
секция

 

PCA Примечания к ACI 318-11 (9.5.2.2)

Как
рассчитанная ранее положительная арматура для каркаса среднего пролета
полоса состоит из 22 стержней №6, расположенных на позиции 1. 125 дюймов по сечению от дна
плита. На рис. 23 показаны все параметры, необходимые для расчета момента
инерция секции с трещинами перешла в бетон в середине пролета.

Фигура 23 Преобразованная секция с трещинами — секция с положительным моментом

 

АКИ
318-14 (19.2.2.1.а)

PCA Примечания к ACI 318-11 (таблица 10-2)

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

PCA Примечания по ACI
318-11 (Таблица 10-2)

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

Для секции с отрицательным моментом (рядом с внутренней
опора концевого пролета):

отрицательное армирование торцевой полосы рамы возле внутренней опоры
45 баров #6, расположенных на 1. 125 дюймов вдоль сечения от верха плиты.

АКИ
318-14 (ур. 24.2.3.5b)

АКИ
318-14 (ур. 19.2.3.1)

Примечание: Меньшее значение I г
(60 255 дюймов 4 ), за исключением откидной панели, консервативно принят в
расчет прогиба вафельной плиты с помощью программы spSlab.

Фигура 24 Полная секция с отрицательным моментом

 

АКИ
318-14 (19.2.2.1.а)

PCA Примечания к ACI 318-11 (таблица 10-2)

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

PCA Примечания по
ACI 318-11 (Таблица 10-2)

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

Примечание: Меньшее значение I cr
(18 722 дюйма. 4 ) за исключением откидной панели консервативно принят в
расчет прогиба вафельной плиты с помощью программы spSlab.

Фигура 25 Преобразованная секция с трещинами — секция с отрицательным моментом

эффективный момент инерции, процедура, описанная в Кодексе, считается
достаточно точны для оценки отклонений. Эффективный момент инерции,
I e , был разработан для обеспечения перехода между верхней
и нижние границы I г и I кр как
функция отношения M cr /M a .Для условно
усиленные (ненапряженные) элементы, эффективный момент инерции, I e ,
рассчитывается по уравнению. (24.2.3.5a), если только это не получено более полным
анализ.

 

I e допускается принимать в качестве
значение, полученное из уравнения (24.2.3.5a) в середине пролета для простых и неразрезных пролетов,
и на опоре для консолей. АКИ
318-14 (24.2.3.7)

 

Для
сплошные односторонние плиты и балки. I e разрешается
быть принято как среднее значение, полученное из уравнения. (24.2.3.5a) для
разделы критических положительных и отрицательных моментов. АКИ
318-14 (24.2.3.6)

 

Для среднего пролета
(пролет с двумя непрерывными концами) с уровнем рабочей нагрузки ( D+LL полный ):

АКИ
318-14 (24.2.3.5а)

Где I e эффективный момент инерции для критического отрицательного момента
разрез (возле опоры).

Где I e +
— эффективный момент инерции для критического участка с положительным моментом
(средний размах).

 

С
жесткость промежуточного пролета (включая эффект растрескивания) оказывает доминирующее влияние на
I e и это считается удовлетворительным при приблизительных расчетах прогиба.
И жесткость среднего пролета ( I e + ), и усредненный пролет
жесткость ( I e,avg ) можно использовать при расчете
немедленное (мгновенное) отклонение.

 

Усредненный эффективный
момент инерции ( I e,avg ) определяется по формуле:

PCA Примечания к ACI 318-11 (9.5.2.4(2))

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (9.5.2.4(1))

 

Однако,
эти выражения приводят к улучшенным результатам только для непрерывного призматического
члены
. Откидные панели в этом примере приводят к непризматичным элементам.
и следующие выражения рекомендуются в соответствии с ACI 318-89:

АКИ
435Р-95 (2.14)

Для среднего пролета
(пролет с двумя непрерывными концами) с уровнем рабочей нагрузки ( D+LL полный ):

АКИ
435Р-95 (2. 14)

Для конечного пролета (пролет
с одним сплошным концом) с уровнем рабочей нагрузки ( D+LL полный ):

 

Где:

Примечание. Уравнения призматического стержня
исключая эффект откидной панели, консервативно приняты в
расчет прогиба вафельной плиты с помощью программы spSlab.

 

Стол
6 содержит сводку необходимых параметров и расчетных значений.
для прогибов наружных и внутренних пролетов.

 

Стол
6 Расчет среднего эффективного момента инерции

Для рамы
Полоса

Пролет

зона

I г ,

в. 4

я кр ,
дюйм 4

М и ,
тысяч фунтов-футов

М кр ,
к-фут

я и ,
дюйм 4

I е, среднее ,
в. 4

Д

Д +
ЛЛ Сус

Д +
L полный

Д

Д +
ЛЛ Сус

Д +
L полный

Д

Д +
ЛЛ Сус

Д +
L полный

Добав.

Левый

103622

15505

206.5

206,5

338,0

539

103622

103622

103622

62612

62612

29087

Мидель

60255

15603

298. 2

298,2

491,8

276

50964

50964

23482

Справа

103622

23029

626.6

626,6

1026.2

539

74259

74259

34692

Междунар.

Левый

103622

23029

565.8

565,8

926,6

539

38873

76437

76437

49564

Середина

60255

13647

132. 6

132,6

221,0

276

60255

60255

60255

Справа

103622

23029

565.8

565,8

926,6

539

38873

 

Отклонения
в двусторонних системах перекрытий следует рассчитывать с учетом размера и формы
панели, условия опоры и характер ограничений на панели
края. Для непосредственных прогибов в двухсторонних системах плит прогиб средней панели рассчитывается как сумма прогибов в
середина полосы колонны или линии колонны в одном направлении (Δ cx
или Δ cy ) и прогиб в середине пролета средней полосы в
ортогональное направление (Δ m x или Δ my ).
На рис. 26 показан расчет прогиба для прямоугольной панели. Среднее
Δ для панелей с разными свойствами в двух направлениях.
рассчитывается следующим образом:

 

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Уравнение 8)

 

Рисунок 26 Расчет прогиба для прямоугольной панели

Для расчета каждого
члена предыдущего уравнения, следует использовать следующую процедуру. Рисунок 27
показана процедура расчета члена Δ cx . Такой же
процедура может быть использована для нахождения других терминов.

 

Рисунок 27 Δ cx процедура расчета

Для концевого пролета — обслуживание
статическая нагрузка:

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Уравнение 10)

Где:

АКИ
318-14 (19.2.2.1.а)

 

I кадр, усредненный =
Усредненный эффективный момент инерции ( I e,avg )
для полосы рамы для стационарной рабочей нагрузки из таблицы 6 = 62 612 дюймов 4

 

 

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Уравнение 11)

 

LDF c — коэффициент распределения нагрузки на полосу колонны.
Коэффициент распределения нагрузки на полосу колонны можно найти из
следующее уравнение:

 

Руководство по программному обеспечению spSlab (уравнение 2-114)

 

И груз
Коэффициент распределения для средней полосы можно найти из следующего
уравнение:

 

Руководство по программному обеспечению spSlab (ур. 2-115)

 

Взятие
например, концевой пролет, где ожидаются наибольшие отклонения, LDF для
внешняя отрицательная область (LDF L ), внутренняя отрицательная область (LDF R ) и
положительная область (LDF L )
составляют 1,00, 0,75 и 0,60 соответственно (из табл.
2 настоящего документа). Таким образом, коэффициент распределения нагрузки на полосу колонны
для конечного пролета:

 

I c,g = Общий момент инерции ( I g ) для
полоса колонны для рабочей статической нагрузки = 28 289 дюймов. 4

 

 

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Ур. 12)

 

Где:

 

 

 

K ec = эффективная жесткость колонны = 1925
x 10 6 дюйм-фунт (рассчитано ранее).

 

 

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Уравнение 14)

 

Где:

 

 

 

 

Где

 

 

 

 

Где:

 

 

ПТС
Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Ур. 9)

 


 

Читаю
та же процедура, Δ m x можно рассчитать для среднего
полоска.Эта процедура повторяется для эквивалентного кадра в ортогональном
направление для получения Δ cy , и Δ my
для концевых и средних пролетов для других уровней нагрузки ( D+LL sus
и D+LL полный
).

 

С
в этом примере панели квадратные, Δ cx = Δ cy =
0,222 дюймов и Δ m x = Δ my =
0. 128 дюймов

средний Δ для угловой панели рассчитывается следующим образом:

 

Расчетный прогиб теперь можно сравнить с
применимые ограничения из руководящих стандартов или ограничений, установленных проектом
и требования. Оптимизация для дальнейшей экономии материалов или строительства
затраты теперь могут быть сделаны на основе допустимых отклонений вместо принятия
минимальные значения, предусмотренные в стандартах, чтобы избежать расчетов прогиба.

 

 

 

 

 

[PDF] ОПТИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ ВАФЕЛЬНОЙ ПЛИТЫ ДЛЯ ПОЛОВ СРЕДНЕГО РАЗМЕРА

ПОКАЗАНЫ 1-10 ИЗ 11 РЕФЕРЕНЦИЙ

Факторы преобразования. 1. Введение, материалы и свойства. 2. Методы проектирования и требования. 3. Прочность прямоугольных сечений на изгиб.4. Прямоугольные сечения при изгибе под… Развернуть

  • Просмотр 1 отрывок, ссылки на методы

Расчет железобетона

1. Введение 2. Расчет балок на изгиб 3. Расчет прочности балок по ACI Code 4. Расчет Прямоугольные балки и односторонние плиты 5. Расчет и проектирование тавровых балок и двутавровых балок… Expand

  • View 1 отрывок, ссылки на методы

Руководство по проектированию конструкций согласно Строительным нормам и правилам ACI

Конструкционные материалы, спецификации и испытания.Структурный анализ и проектирование — общее. Односторонние железобетонные плиты. Односторонние балочные системы. Двусторонняя твердая плоская конструкция. Двустороннее сплошное… Развернуть

  • Посмотреть 2 выдержки, справочная информация

Железобетон: фундаментальный подход

1. Введение. 2. Бетонные материалы. 3. Бетон. 4. Железобетон. 5. Изгиб в балках. 6. Сдвиг и диагональное растяжение в балках. 7. Кручение. 8. Эксплуатируемость балок и односторонних… Развернуть

  • Просмотр 1 отрывок, ссылки на методы

Бетонные плиты: расчет и проектирование

В этом учебнике авторы попытались дать актуальное описание новейших методики расчета и проектирования железобетонных плит. Основные уравнения, регулирующие плиту … Развернуть

  • Вид на 1 отрыв, ссылки Методики

Теория пластин и оболочек

Содержание: изгибание длинных прямоугольных пластин на цилиндрическую поверхность чистого изгиба пластин Симметричное изгиб круговых пластин Небольшие отклонения НАГРУЖЕННЫЕ ПЛАСТИНЫ ПРОСТО ПОДДЕРЖИВАЮТСЯ… Развернуть

  • Посмотреть 1 отрывок, ссылки на методы

Анализ методом конечных элементов

Введение в анализ методом конечных элементов: 1.1 Что такое… Метод конечных элементов (МКЭ) — это численный метод, используемый для выполнения анализа методом конечных элементов любого данного физического явления. Это… Развернуть

  • Посмотреть 1 отрывок, ссылки методы

Исследования в R . С . системы решетчатых полов

Исследования в R.C. решетчатые системы перекрытий, докторская диссертация, Университет Рурки

U-образные плиты перекрытий: характеристики и размеры

Дома многоэтажные сложныеКонструкция должна отвечать всем требованиям прочности и безопасности. Одним из самых значимых элементов в конструкции являются плиты. Есть несколько видов подобных деталей. Большой популярностью пользуются П-образные плиты, которые отличаются высокой способностью распределять нагрузку, равномерно распределяемую тяжелой конструкцией. Рассмотрим особенности и виды этих несущих конструкций.

Описание

Ребристые перекрытия выпускаются в виде сплошной пластины, снабженной дополнительным продольным элементом. Он служит балкой, работающей на изгиб.При необходимости сведите к минимуму последствия чрезмерной нагрузки с помощью поперечных ребер. Стоит отметить, что бетон в П-образных плитах перекрытий переходит из зоны растяжения в точки сжатия, где максимально концентрируется. Это обуславливает чрезвычайно правильное перераспределение нагрузки. В целях экономии раствора и уменьшения толщины изделия ребристые вставки армируют без потери прочностных характеристик. В зависимости от последующего применения плиты могут быть оснащены дополнительными ребрами жесткости или технологическими отверстиями.

Особенности

П-образные плиты перекрытия преимущественно устанавливаются на промышленных объектах и ​​верхних этажах крупных строительных комплексов. Обязательным условием проведения монтажных работ является строгое соблюдение шага стен несущего типа, максимальное значение которого не должно превышать 6 метров.

Для возведения жилых помещений такие конструкции не применяют, т. к. недостаточен запас нижней части для обшивки. Расчет конструкции осуществляется специалистами с помощью специальной программы, расшифровывающей полученные схемы.Для производства П-образных плит используются разные виды бетона: легкие, тяжелые и силикатный марки. Конечные изделия с напряженной арматурой можно разделить на две группы: верхние плиты плоской формы и специальные конфигурации оболочкового типа с арочной поверхностью.

Расшифровка маркировки

Маркировка рассматриваемого товара включает буквенно-цифровые обозначения, указывающие на определенные характеристики (габариты, массу). Также на маркировке можно узнать следующую информацию:

  • Коэффициент выносливости подшипника.
  • Тип и категория арматуры.
  • Марка и марка бетона.
  • Дополнительные параметры (если есть).

Первые три знака в шифре указывают на типовые размеры плиты (например, 2Р1). Следующая цифра характеризует разделение элементов по их несущей способности. Ниже приводится описание арматуры (например, Am-VI — предварительно напряженный элемент). Затем указывается тип бетона (П — легкая марка, Т — тяжелая марка).Последняя цифра указывает на конструктивные особенности конструкции:

1 — плиты перекрытия П-образные снабжены дополнительными закладными.

2 — по боковым граням технологические отверстия диаметром 210 мм.

3 — такой же комплектации, но с отверстиями 210 и 270 мм.

Монтаж

Ребристые панели могут быть установлены с применением различных технологических процессов. В любом случае для выполнения работ требуется автомобильный или башенный кран. Для зацепления и перемещения пластин они снабжены монтажными петлями, которые в обязательном порядке проходят контрольную проверку на целостность и надежность фиксации. При креплении несущих элементов к сиденьям необходимо строго соблюдать технологию монтажа.

Плиты перекрытий П-образные: размеры

Рассматриваемые несущие материалы принято измерять в трех положениях: длина, толщина и высота. Принятые стандарты производства предусматривают толщину плит 220 мм. Под заказ могут быть изготовлены модификации с параметром 160 мм.Эти вариации различаются между собой уровнем шумоизоляции и диаметром технологических отверстий.

Длина панелей варьируется от 2 до 12 метров. Расчетные размеры планировки этажей от 3,6 до 7,2 метра. Если вы не можете сохранить эти размеры, размеры меняются производителем за отдельную плату.

Стандартная ширина 1/1,2/1,5/1,8 метра. В исключительных случаях используются квадратные панели (2*2 м). Наибольшей популярностью в строительстве пользуются изделия метровой ширины.

По ГОСТ существует несколько типоразмеров плит рассматриваемого типа:

  • 3000*1200 мм.
  • 3000*6000 мм.
  • 3000*18000 мм.
  • 1500*6000 мм.

Так как панели имеют разные габаритные размеры, то и нагрузка на них разная. Учитывая эту особенность, в строительстве используют преимущественно П-образные плиты, вес которых составляет от 770 до 820 кг/кв.м. При больших нагрузках расчетная масса составляет 2500 кг/кв.м. м. Ниже представлена ​​таблица с видами панелей и другими параметрами.

Нагрузка

Перед приобретением ребристых опор необходимо произвести ряд важных и обязательных расчетов. Они помогут вам определить максимальную нагрузку на плиту. Получив требуемые значения, можно переходить к выбору подходящих панелей. По виду нагрузки делятся на постоянные, временные, равномерные и неравномерные. В расчетах учитывается только равномерная нагрузка, так как она преобладает на строительных площадках.Этот показатель измеряется в килограммах на квадратный метр.

Требования к выполнению

К П-образным плитам плит, характеристики которых приведены выше, предъявляются определенные требования, а именно:

  • Габаритные размеры изделий должны соответствовать ГОСТ.
  • Материал проходит контрольные испытания на прочность, жесткость, морозостойкость, трещиностойкость.
  • Крепежные элементы и монтажные петли изготавливаются определенных размеров из подходящей марки стали.
  • Металлические элементы должны пройти антикоррозионную обработку, формы для литья должны соответствовать утвержденным стандартам.

Качество бетона

При производстве плит перекрытий П-образных 6х 1,5 и других размеров учитывать требования к бетону:

  1. Легкие марки имеют плотность 1 куб. м/1800-2000 кг, соответствуют указанной пористости. Тяжелый бетон имеет этот показатель в пределах 1 куб. м/2200-2500 кг.
  2. Ослабление натяжения арматуры проводят после достижения бетоном контрольной расчетной прочности.
  3. Все компоненты раствора должны соответствовать ГОСТу.

Если плиты монтируются на объектах с агрессивной газовой средой, изготовление полов регламентируется проектной документацией для стройплощадки.

Качество арматуры

Требования к фурнитуре и петлям также регламентированы определенным образом:

  • Для рассматриваемых плит может применяться арматура из разрешенных марок стали, что должно быть указано в проектной документации.
  • Конфигурацию и размеры петель следует выбирать с учетом эксплуатационных характеристик, ГОСТ и чертежей.
  • Натяжение арматуры производится механическим или электромеханическим способом.
  • Показатель напряжения в арматуре после процедуры растяжения не должен превышать проектные расчеты более чем на 10 процентов.

Полезные советы

Цемент следует наносить слоем не более 20 мм непосредственно перед подъемом панели.

Поднимите конструкцию с помощью специальных механизмов на крюках типа «паук». На месте упаковки рабочие корректируют груз и направляют его в нужное место.

Конструкции укладываются поочередно, расстояние между ними должно быть в пределах 5-7 см.

Для создания монолитного перекрытия все щели заполняют раствором.

При необходимости получения технических отверстий большего диаметра используйте сверлильный инструмент.

С веса П-образной плиты перекрытия 6х1.5 более 1,4 т, необходимо складировать материал на ровной площадке, перекладывая каждый элемент деревянными брусками. Это позволит избежать деформации панели и сохранить ее характерные свойства.

Форма для вафель, Вафельная плита | Техник Стекловолокно

ВАФЕЛЬНЫЕ ФОРМЫ – ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

Вафельные формы обычно используются для проектов с широкой площадью охвата более 8 м. Здания, такие как больницы, торговые центры, многоэтажные автостоянки, конференц-залы, промышленные объекты, обширные логистические зоны и т. д.

Вафельные формы, как правило, имеют небольшую квадратную форму и предлагают разработчикам широкий выбор вафельных форм из стекловолокна для изготовления двусторонних перекрытий с очень высокой несущей способностью. За счет вафельной конструкции бетонные плиты легко воспринимают собственную нагрузку и другие динамические нагрузки.

Форма для вафель с основным материалом из стекловолокна обладает превосходной эластичностью конструкции как для малых (например, 70 см), так и для больших (например, 270 см) размеров. В отличие от обычных полипропиленовых материалов стекловолокно имеет диапазон температур теплового изгиба (ТТР) при прочности более 80°С (градус) до 150-200°С.Благодаря этим характеристикам при соответствующем содержании стекловолокна риск растрескивания застывшего бетона отсутствует. В дополнение к этому форма из стекловолокна имеет преимущество в виде дополнительного армирования при проектировании внутренней конструкции из железа и древесного материала. Вполне нормально и теоретически возможно изготовить опалубку площадью 1 м2, чтобы выдержать бетонную нагрузку более 1000 кг. В течение времени, когда бетон доходит до температуры отверждения, а также до охлаждения, происходит минимальное воздействие плесени на бетон. Это основной риск, который может возникнуть при использовании неармированных пластиков.

Желоба и вафельные формы из стекловолокна были представлены на рынке как экономичное решение для устройства монолитных ребристых бетонных полов.

С тех пор диапазон размеров желобов и вафельных форм значительно расширился и теперь доступен в более чем 40 типоразмерах в нашем производственном объеме. T Forms (лотки) и M Molds (вафли) производятся и продаются компанией Teknik Fiberglas San.ве тик. ООО Шти.

УСТАНОВКА И ПРИМЕНЕНИЕ

Вафельные формы можно использовать со всеми типами строительных лесов. А вот шпиндели с U головками посоветовали. После сборки опорных плит для основных балок необходимо разместить балки h30 на площадке перекрытия. Балки h30 должны быть размещены в соответствии с размерами вафли и площадью сетки. После этого вафельные формы готовы к размещению на балках h30. Подходящее разделительное средство для пресс-формы, нанесенное на поверхности пресс-формы после укладки. Затем можно сформировать железную структуру путем прядения.Заключительный этап – бетонирование.

ПРОЦЕСС ИЗВЛЕЧЕНИЯ ИЗ ФОРМЫ

Для хорошего и легкого извлечения из формы перед бетонированием необходимо правильно нанести разделительную смазку. Из-за минимального изгиба и деформации при определенной температуре и давлении во время затвердевания бетона операция извлечения из формы требует помощи давления воздуха. Эта ситуация не так безопасна, как стеклопластик, когда в форме используется любой термопластический материал. Позже вы можете увидеть много трещин в бетоне.

Оператор должен подать воздух через отверстие в пресс-форме с помощью пневматического пистолета. Должен использоваться компрессор с достаточной производительностью и давлением воздуха не менее 8 фунтов на квадратный дюйм. Очень полезно очищать формы струей воды среднего давления и мягкой щеткой как можно скорее после извлечения из формы.

Формы не являются неразрушимыми. Их необходимо оберегать от прямых солнечных лучей и дождя при длительном хранении. Лучше всего стоять горизонтально, когда вам нужно сложить их друг с другом с минимальным использованием площади.Если это невозможно, их необходимо уложить друг на друга в том же положении, что и на плите. Чтобы столкнуться с минимальной деформацией при длительном хранении, минимумом должна быть укладка.

ХАРАКТЕРИСТИКИ И ПРЕИМУЩЕСТВА ВАФЕЛЬНЫХ ФОРМ ИЗ СТЕКЛОВОЛОКНА

1-Самый известный и известный тип вафельных форм.
2-Самый экономичный способ производства даже при очень низком спросе. Производство 10 шт. может быть выгодно применено.
3-Имеет ограниченную эластичность конструкции, без проблем то, что вам нужно.
4-Может быть легко изготовлен и модифицирован вручную.
5-Основным материалом является стекловолокно, а открытая поверхность очень твердая, гладкая и блестящая лучше, чем альтернативы.
6-Имеет преимущество дополнительного армирования железом или деревом против внешнего давления.
7-Обладает эластичностью силовых режимов за счет изменения материала, толщины и процесса.
8-Легко извлекается из формы
9-Срок службы формы может превышать 50 использований без прогиба и изгиба под бетоном.
10-Легче металлов и тяжелее термопластов.
11-Все проекты могут применяться без ограничений.
12-Легко ремонтируется и не требует больших затрат.
13-Идеально подходит для жесткости и эластичности формы.
14-Максимальная температура теплового прогиба при минимальном изгибе в условиях отверждения. Лучшее преимущество перед термопластами.
15-Имеет хорошую и знакомую ценность на рынке.
16-Готовый пол имеет более привлекательный внешний вид, чем альтернативы.

IRJET-Запрошенная вами страница не найдена на нашем сайте Январь 2022 Публикация в процессе…

Просмотр статей


IRJET Получен «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

Подтвердить здесь Система контроля качества.


IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 1 (январь 2022 г. ) Документы


IRJET получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

Подтвердить здесь


IRJET получил сертификат регистрации ISO 9001:2008 для своей системы управления качеством.


IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 1 (январь 2022 г.) Документы


IRJET получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

Подтвердить здесь


IRJET получил сертификат регистрации ISO 9001:2008 для своей системы управления качеством.


IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 1 (январь 2022 г.) Документы


IRJET получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

Подтвердить здесь


IRJET получил сертификат регистрации ISO 9001:2008 для своей системы управления качеством.


IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 1 (январь 2022 г. ) Документы


IRJET получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

Подтвердить здесь


IRJET получил сертификат регистрации ISO 9001:2008 для своей системы управления качеством.


IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 1 (январь 2022 г.) Документы


IRJET получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

Подтвердить здесь


IRJET получил сертификат регистрации ISO 9001:2008 для своей системы управления качеством.


IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 1 (январь 2022 г.) Документы


IRJET получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

Подтвердить здесь


IRJET получил сертификат регистрации ISO 9001:2008 для своей системы управления качеством.


IRJET приглашает статьи из различных технических и научных дисциплин для тома 9, выпуск 1 (январь 2022 г. ) Документы


IRJET получил «Импакт-фактор научного журнала: 7,529» за 2020 год.

Подтвердить здесь


IRJET получил сертификат регистрации ISO 9001:2008 для своей системы управления качеством.


Непрерывные ребристые плиты — Бетонные конструкции Еврокод

Рисунок 3.8

Непрерывная ребристая плита, пример

Рисунок 3.8

Непрерывная ребристая плита, пример

Эта ребристая плита глубиной 300 мм требуется для офиса, чтобы выдерживать переменное усилие 5 кН/м2. Она опирается на широкие балки той же глубины, что и плита, как показано на рис. 3.9.

Рисунок 3.9

Длинный участок через плиту

Рис. 3.9

Длинный участок через плиту

Требуется огнестойкость в течение одного часа: внутренняя среда. Ребра имеют ширину 150 мм при 900 мм куб.см. Звенья необходимы в пролете, чтобы облегчить сборку арматуры. Предположим, что перегородки могут быть повреждены из-за чрезмерных прогибов. Для уменьшения деформаций при сохранении плоского профиля используйте /ck = 35 МПа и /yk = 500 МПа.

Примечания по конструкции ребристых плит

Существуют различные установленные методы анализа ребристых плит и работы со сплошными областями:

■ Использование UDL упрощает анализ и остается популярным.Один из методов состоит в том, чтобы игнорировать вес сплошной части плиты при расчете ребристой плиты (и вес сплошной области, добавленный к действиям опорной балки). При этом не учитывается влияние сплошных областей на изгиб ребристой плиты.

■ В качестве альтернативы вес сплошной части плиты распределяется как UDL по всему пролету. Это консервативно как с точки зрения момента, так и сдвига на границах твердого тела/сдвига, но недооценивает заклинивание во внутренних пролетах.

■ Появление компьютерного анализа сделало анализ с использованием исправлений более жизнеспособным, а результирующий анализ стал более точным.

■ Ребристая часть плиты может быть спроектирована таким образом, чтобы перекрывать твердые области. (Ребра охватывают d / 2 сплошных областей, которые, как предполагается, действуют как балки в ортогональном направлении.) Однако необходимость учитывать кручения, возникающие в опорных балках и колоннах, обычно упрощает проектирование от осевой линии опоры до осевой линии опоры. .

■ Программы расчета могут справиться с изменением сечения и, следовательно, изменением жесткости по длине плиты. Моменты будут притягиваться к более жестким, твердым частям на опорах.Однако разница в жесткости между ребристыми и сплошными частями обычно игнорируется.

В соответствии с анализом надлежащей практики, этот пример выполняется с использованием осевой линии опоры и осевой линии опоры, а также компенсационных нагрузок55. Предполагается постоянная жесткость по длине плиты.

Продолжить чтение здесь: Действия

Была ли эта статья полезной?

%PDF-1.4
%
1 0 объект
>поток
2017-10-17T11:57:12-04:00Microsoft® Word 20132022-01-25T14:57:21-08:002022-01-25T14:57:21-08:00iText 4. 2.0 от 1T3XTapplication / pdfuuid: 76fb27a2-6395-47f3-8324-25e568fac5c1uuid: 730cffcd-9ef4-4832-98d0-08ddb99c01a1uuid: 76fb27a2-6395-47f3-8324-25e568fac5c1

  • savedxmp.iid: AC6388A26EBFE711AFC6AFD9ABA3ECC72017-11-02T07: 09: 15+ 05:30Adobe Bridge CS6 (Windows)/метаданные
  • Фадхилла Абдул Рахман
  • Афида Абу Бакар
  • Мохд Хисбани Мохд Хашим
  • Хазрина Ахмад
  • конечный поток
    эндообъект
    2 0 объект
    >
    эндообъект
    3 0 объект
    >поток
    xX͎7)H~»xmspokeRt/]K_D3I`XCQ>вязь,}->?^lnB}$d?=7-uրV8p&dI)r2;=(S2az}5)!?Xk:u?L r5lכ»tx{x3vo6$ ТА@:i

    .

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.

    *

    *

    *