Пример расчета усиления фундамента: Как рассчитать прочность фундамента

Проектирование усиления ленточных фундаментов надстраиваемого жилого здания

Методические
указания к курсовой работе по дисциплине
«Основания и фундаменты» для студентов
специальности 270105 «Городское строительство
и хозяйство»

Омск • 2008

Федеральное
агентство по образованию

Сибирская
государственная автомобильно-дорожная
академия

(СибАДИ)

Кафедра инженерной
геологии, оснований и фундаментов

ПРОЕКТИРОВАНИЕ
УСИЛЕНИЯ

ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

НАДСТРАИВАЕМОГО
ЖИЛОГО ЗДАНИЯ

Методические
указания к курсовой работе по дисциплине
«Основания и фундаменты» для студентов
специальности 270105 «Городское строительство
и хозяйство»

Составитель
А.С.Нестеров

Омск

Издательство
СибАДИ

2008

УДК 624. 15

ББК 38.528

Рецензент
д-р. техн.
наук, проф. Ю.В.Краснощеков

Работа
одобрена объединённым научно-методическим
советом специальностей 270105 «Городское
строительство и хозяйство» и 270109
«Теплогазоснабжение и вентиляция» в
качестве методических указаний к
курсовой работе по дисциплине «Основания
и фундаменты» для специальности 270105
«Городское строительство и хозяйство».

Проектирование
усиления ленточных фундаментов
надстраиваемого жилого здания:
Методические указания к курсовой работе
по дисциплине «Основания и фундаменты»
для специальности 270105 «Городское
строительство и хозяйство»/ Сост.:
А.С.Нестеров – Омск: Изд-во СибАДИ, 2008.–
40 с.

На
основе нормативных документов изложена
методика проектирования усиления
ленточных фундаментов надстраиваемого
жилого здания, включающая обоснование
конструктивных параметров монолитной
прерывистой железобетонной фундаментной
плиты усиления и оценку влияния этого
здания на осадку расположенного рядом.

Табл.3. Ил.17.
Прил. 6. Библиогр.: 11 назв.

©Составитель А.С.
Нестеров, 2008

Содержание

Введение………………………………………………………………………………………………………….4

1.
Оценка результатов обследования зданий
и инженерно-геологических усло– вий
эксплуатации ленточных фундаментов
зданий……………………………………………5

1.1.
Результаты обследования технического
состояния надстраиваемого и распо–
ложенного рядом
зданий………………………………………………………………………………….5

1.2.Оценка
характеристики инженерно-геологических
условий эксплуатации ленточных
фундаментов
зданий……………………………………………………. …………………7

2.
Определение нагрузок на фундаменты под
наружную и внутреннюю
стены……………………………………………………………………………………………………………..10

3.
Проверка давления фундаментов на
грунт основания……………………………….14

4.
Определение размеров железобетонной
фундаментной плиты усиления……16

5.
Расчёт армирования фундаментных плит
усиления…………………………………..19

5.1.
Определение расчётных изгибающих
моментов в сечениях фундаментов под
наружную и внутреннюю
стены……………………………………………………………………..19

5.2.
Расчёт фундаментных плит усиления на
изгиб………………………………………….20

6.
Расчёт дополнительных осадок и крена
фундаментов после надстройки
здания. ……………………………………………………………………………………………………………21

6.1.
Определение нижних границ H
сжимаемой толщи фундаментами по осям
А и
Б…………………………………………………………………………………………………………………21

6.2.
Расчёт дополнительных осадок
фундаментов…………………………………………..22

7.
Оценка влияния надстроенного здания
на осадку расположенного рядом….23

8.
Оценка трудоёмкости курсовой
работы…………………………………………………….27

Библиографический
список……………………………………………………………………………28

Приложение 1.
Варианты характеристики инженерно-геологических
условий эксплуатации ленточных
фундаментов
зданий……………………. …………………………29

Приложение 2. Оценка
технического состояния конструкций
кирпичных, кру–пноблочных и крупнопанельных
домов по результатам обследований с
учётом развития повреждений и физического
износа…………………………………………………35

Приложение 3.
Характеристики стеновых блоков и
фундаментных плит для лен-

точных
фундаментов……………………………………………………………………………………..36

Приложение
4. Расчётная площадь поперечного сечения
(см²)
стержневой арматуры класса
А400……………………………………………………………………………………38

Приложение 5.
Вклейка

Приложение 6.
Трудоёмкость выполнения курсовой
работы……………………39

ВВЕДЕНИЕ

Цель
курсовой работы заключается в приобретении
студентами практических навыков по
дисциплине «Основания и фундаменты»
на примере проектирования усиления
фундаментов надстраиваемого жилого
здания.

Курсовая
работа состоит в определении величины
требуемого уширения подошвы ленточных
фундаментов здания в связи с необходимостью
его надстройки и оценке влияния
надстроенного здания на осадку
расположенного рядом.

Исходные
данные для выполнения курсовой работы
приведены в индивидуальном задании.

Проектирование
фундаментов следует вести в
последовательности, в которой изложены
методические указания.

При
выполнении курсовой работы студент
должен систематически являться на
консультации для отчёта перед
преподавателем об объёме выполненной
работы (согласно табл. 4) и получения
консультаций.

6.1.5 Пример расчета фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений

Пример 6.1. Определить размеры и площадь сеченая арматуры внецентренно нагруженного фундамента со ступенчатой плитной частью и стаканным сопряжением с колонной размером сечения l_с × b_с= 400 × 400 мм. Глубина заделки колонны 0,75 м. Отметки: низа колонны — 0,90 м, обреза фундамента — 0,15 м, низа подошвы — 2,65 м. Размер подошвы 3,3 × 2,7 м.

Расчетные нагрузки на уровне обреза фундамента приведены в табл. 6.1.

ТАБЛИЦА 6.1. К ПРИМЕРУ 6.1

Примечание. Индексы обозначают; х — направление вдоль большого размера подошвы; у — то же, вдоль меньшего.

Материалы: сталь класса А-III, R_s = 360 МПа (ø 6-8 мм), R_s = 375 МПа (ø 10 мм), бетон тяжелый класса В10 (В15).

Расчетные сопротивления приняты со следующими коэффициентами условий работы: γ_b1 = 1; γ_b2 = 0,9; γ_b4 = 0,85.

Решение. 1. Назначение предварительных геометрических размеров фундамента (рис. 6.12). Определим необходимую толщину стенок стакана по сочетанию 3:

е₀ = M_x/ N = 336/2100 = 0,16 м, т.е. е₀ < 2l_c = 2 · 0,4 = 0,8 м.

Рис. 6.12. Размеры проектируемого фундамента

Толщина стенок должна быть δ > 0,2l_с = 0,2 · 0,4 = 0,08 м, но не менее 0,15 м. Тогда размеры подколонника l_uc = b_uc = 2 · 0,15 + 2 ·0,075 + 0,4 = 0,85 м. Принимаем с учетом рекомендуемого модуля 0,3 м.

l_uc = b_uc = 0,9 м.

Высоты ступеней плитной части h_i = 0,3 м. Площадь подошвы фундамента A = 3,3 · 2,7 = 8,92 м². Момент сопротивления в направлении большего размера

W_x = l²b/6 = 3,3² · 2,7/6 = 4,9 м².

Рабочая высота плитной части h = 0,3 · 2 – 0,05 = 0,55 м. Глубина стакана h_g = 0,75 + 0,05 = 0,8 м.

2. Расчет фундамента на продавливание. Расстояние от верха плитной части до низа колонны 1,05 м, в то время как h_uc = (l_uc – 1_c)/2 = 0,25 м, следовательно, проверка на продавливание плитной части производится от низа подколонника.

Максимальное краевое давление на грунт (6.9):

сочетание 1

p_max = N/A + (M_x+Q_xH)/W_x = 2400/8,92 + (96 + 36 · 2,4)/4,9 = 0,268 + 0,033 = 0,306 МПа;

сочетание 3

p_max = 2100/8,92 + (336 + 72 · 2,4)/4,9 = 0,339 МПа.

Принимаем наибольшее значение p_max = 0,339 МПа. Продавливающая сила F = А₀p_max.

По формуле (6.6)

A₀ = 0,5b(l – l_uс – 2h₀) – 0,25(b – b_uc – 2h₀)² = 0,5 · 2,7(3,3 – 0,9 – 2 · 0,55) – 0,025(2,7 – 0,9 – 2 · 0,55)2 = 1,64 м².

Тогда F = 1,64 · 0,339 = 556 кН.

Задаемся классом бетона В10 с R_bt = 0,57 МПа. С учетом γ_b2 = 0,9 и γ_b4 = 0,85 R_bt = 0,57 · 0,9 · 0,85 = 0,436 МПа.

По формуле (6.7) b_р = b_с+ h₀ = 0,9 + 0,55 = 1,45 м.

Тогда

kR_btb_ph₀ = 1 · 0,436 · 1,45 · 0,55 = 305 < 556 кН.

Следовательно, принятая высота плитной части фундамента недостаточна. Переход на бетон класса В15 повысит несущую способность на продавливание в 250/150 = 0,7/0,57 = 1,2 раза, чего также недостаточно. Следует либо увеличить высоту верхней ступени (например, с 0,3 до 0,45 м), либо внести еще одну (третью) ступень, т.е. принять высоту плитной части h = 0,9 м; h₀ = 0,85 м.

Принимаем трехступенчатый фундамент. Проверку на продавливание производим (при разном числе ступеней плитной части) в двух направлениях по формулам (6.27) и (6.28):

A₀ = 0,5b(l – l_uc – 2h₀) – 0,25 [b – b_uc – 2(h₀ – h₃)]² = 0,5 · 2,7(3,3 – 0,9 – 2 · 0,85) – 0,25[2,7 – 0,9 – 2(0,85 – 0,3)]² = 0,85 м²;

F´ = 0,85 · 0,339 = 288 кН; b_1p = b_uc + (h₀ – h₃) = 0,9 + (0,85 – 0,3) = 1,45 м.

Несущая способность фундаментов по формуле (6.26)

F = 0,436 [(0,85 – 0,3)1,45 + 0,3 · 0,9] = 465 кН > 288 кН.

Принятый фундамент удовлетворяет условию прочности на продавливание

Рассмотрим дополнительно вариант при двухступенчатом фундаменте с высотой верхней ступени 0,45 м. Тогда (при h₀ = 0,7 м):

A₀ = 0,5 · 2,7(3,3 – 0,9 – 2 · 0,7) – 0,25(2,7 – 0,9 – 2 · 0,7)2 = 1,31 м²;

F´ = 1,31 · 0,339 = 444,1 кН;

b_1p =0,9 + 0,7 = 1,6 м.

Несущая способность фундамента по формуле (6.1)

F = 1 · 0,436 · 1,6 · 0,7 = 488,3 кН > 444 кН,

т.е. и такой фундамент удовлетворяет прочности на продавливание.

Покажем, однако, что последний вариант менее экономичен. Действительно, объем плитной части высотой 0,9 м при трехступенчатом фундаменте

V₃ = 3,3 · 2,7 · 0,3 + 2,4 · 1,8 · 0,3 + 1,5 · 0,9 · 0,3 = 4,37 м³, а при двухступенчатом фундаменте с учетом дополнительного объема подколонника на высоте 0,9 – 0,75 = 0,15 м

V₂ = 3,3 · 2,7 · 0,3 + 2,4 · 1,8 · 0,45 + 0,9 · 0,9 · 0,15 = 4,74 м³ > 4,37 м³.

Итак, принимаем трехступенчатый фундамент с высотой плитной части 0,9 м.

Проверим прочность нижней ступени при заданном ее выносе 450 мм и h₀₁ = 0,25 м:

A₀ = 0,5 · 2,7(3,3 – 2,4 – 2 · 0,25) – 0,25(2,7 – 1,8 – 2 · 0,25)² = 0,5 м²;

P = 0,5 · 0,339 = 169 кН:

b_1p = 1,8 + 0,25 = 2,05 м.

Несущая способность ступени F = 1 · 0,436 · 2,05 · 0,25 = 223 кН > 169,5 кН.

Размеры лежащих выше ступеней назначаются пересечением линии AB с линиями, ограничивающими высоты ступеней (рис. 6.13).

Рис. 6.13. К определению размеров ступеней

Определение площади сечений арматуры плитной части фундамента проведем на примере нижней арматуры (направленной вдоль большей стороны подошвы фундамента) класса А-II.

Расчетные усилия на уровне подошвы принимаем по сочетанию 3 без учета веса фундамента:

N = 2100 кН; M = 336 + 72 · 2,4 = 509 кН·м; е_0x = 509/2100 = 0,242 м.

Определим давление на грунт в расчетных сечениях (см. рис. 8.12)

P_max = N/ A + M/ W = 2100/8,92 + 509/4,9 = 370 кН/м²;

По формуле (6.33)

k´_I = 1 – 2 · 0,45/3,3 = 0,73.

тогда

p_I = N/A + k´_IM/W = 236 + 0,73 · 135 = 345 кН/м².

Аналогично получаем:

k´_II = 1 – 2 · 0,9/3,3 = 0,45;

p_II = 236 + 0,45 · 135 = 297 кН/м².

k´_III = 1 – 2 · 1,2/3,3 = 0,28

p_III = 236 + 0,28 · 135 = 274 кН/м².

Изгибающие моменты:

кН·м;

кН·м;

кН·м.

Принимаем арматуру класса А-II с R_s = 285 МПа:

см²;

см²;

см².

Расчет мелко заглубленного ленточного фундамента

Порядок расчета МЗЛФ

Особенности, преимущества и недостатки мелкозаглубленного ленточного фундамента (МЗЛФ) описаны в статье здесь.

Расчет мелкозаглубленного ленточного фундамента производится в следующей последовательности:

• На основе материалов изысканий определяется несущая способность и степень пучинистости грунта основания.
• Задаются предварительные размеры подошвы фундамента, глубина его заложения, толщина песчаной (песчано-гравийной) подушки (минимум 20 см.). Первоначально ширина подошвы фундамента и толщина подушки, высота ленты задаются исходя из конструктивных соображений.

Производится расчет и проверка фундамента по трем условиям:

b — ширина подошвы фундамента; t — толщина песчаной подушки;

1.   Выполняется проверка несущей способности грунта в основании фундамента. Несущая способность грунта характеризуется величиной расчетного сопротивления грунта — R, т/м². Расчетом определяются ширина подошвы фундамента (b) и толщина песчаной подушки (t) между грунтом и фундаментом  так, чтобы удельное давление от веса здания было меньше расчетного сопротивления грунта.

2.   При проектировании мелкозаглубленных фундаментов на пучинистых грунтах обязательным является расчет оснований по деформациям пучения грунта. Для этого выполняется расчет деформации морозного пучения грунта и их влияние на фундамент, определяются параметры армирования фундамента, его прогиб (выгиб).

Рассчитываются предельно допустимые для конструкции деформации. При расчётах допускается изгиб (прогиб) ВСЕЙ системы: фундамент — стены — пояс жёсткости (если он есть в конструкции), но, в пределах допустимых значений. Деформация морозного пучения грунта должна быть меньше предельно допустимой для выбранных размеров фундамента и надфундаментных конструкций.

В нормативных документах по строительству указаны предельно — допустимые деформации различных типов зданий.

Например, «несущая стена здания из кирпича или блоков без армирования», допускает относительную деформацию лишь 0,0005. Это значит, что при длине элемента рамы фундамента в 15 м. допускается всего 7,5 мм. абсолютный прогиб (выгиб) такой стены в условиях максимального пучения грунта основания. Исходя из этого условия, максимально допустимого для конструкции прогиба (выгиба), рассчитывается влияние сил пучения грунта.

3.   Кроме этого, осуществляется расчёт прочности железобетонной рамы фундамента по напряжениям в арматурных стержнях. Напряжения, возникающие в конструкциях фундамента должны быть меньше напряжений, при которых происходят необратимые процессы потери упругости в арматуре фундамента.

Если первоначально выбранные размеры и параметры армирования фундамента не удовлетворяют хотя-бы одному условию, то размеры меняют и производят повторный расчет.

Неоднократно изменяя размеры (ширину и высоту подушки, ленты, армирование) подбирают оптимальный вариант фундамента, удовлетворяющего всем трем условиям и наименее затратного.

Расчёт воздействия касательных сил морозного пучения не производится из-за малой глубины заложения фундамента и соответственно малой площади соприкосновения боковой поверхности с грунтом.

Советы застройщику:

Не стремитесь сделать фундамент максимально жестким, увеличивая, например, высоту ленты. Это приводит к неоправданному увеличению армирования и росту напряжений. Чем больше высота ленты фундамента, тем выше напряжения в арматуре, тем больше её сечение. В меру гибкий фундамент экономичней и надежней.

Расчет  деформации морозного пучения грунта и их влияния на фундамент достаточно сложен. Точность расчетов определяется прежде всего оценкой грунта в основании фундамента. Точная оценка грунта также сложная инженерная задача. К тому же, пучинистые свойства грунта могут со временем меняться (например, при изменении уровня грунтовых вод, временных подтоплений). Снижение деформаций до допустимого уровня требует затрат на усиление фундамента, цоколя и стен здания.

Ежегодно подвергать дом ломке морозом – согласитесь, на лучшее решение. Теплоизоляция фундамента снимает все эти проблемы и риски. Расчет конструкции теплоизолированного ленточного фундамента мелкого заложения производится по условиям 1 и 3.

Читайте: «Теплоизолированный фундамент — лучший для дома».

Оценку грунтов в основании, расчет фундамента лучше поручить специалистам, особенно для пучинистых грунтов или близком залегании грунтовых вод.

Если рискнете делать это самостоятельно, а также для оценки принятых проектировщиками решений рекомендую использовать программы-калькуляторы.

Прочитав статью «Расчет нагрузок и площади подошвы фундамента» Вы сможете с помощью программы — калькулятора выполнить расчет нагрузки на грунт от веса здания, определить необходимые ширину подошвы фундамента (b) и толщину песчаной подушки (t). Этого расчета обычно достаточно для выбора конструкции фундамента на непучинистом грунте, фундамента, закладываемого на глубину промерзания (для дома с подвалом) или теплоизолированного фундамента ТФМЗ.

Например, этот онлайн калькулятор МЗЛФ проверяет фундамент по всем трем условиям, правда для конкретного региона. Для проверки по 2-му условию в других регионах программу можно использовать путем изменения коэффициента надежности, изменяя его в соответствии с отличиями глубины промерзания регионов.

Профессиональные программы, например BASE — блок расчета фундаментов ( http://www.basegroup.su/index.php?Page=money.html ), требуют для применения специальных знаний.

Следующая статья:

Фундамент малозаглубленный теплоизолированный.

Предыдущая статья:

Фундамент малозаглубленный ленточный

Выбери тип фундамента для своего дома

Прочитайте статью:

Выбор фундамента для частного дома на пучинистом грунте

Какой фундамент выбрали Вы? Голосуйте!
Узнайте, что выбрали другие.

Пример расчета ленточного фундамента по несущей способности грунта для каркасного дома

Вводные данные.

Дом с мансардой, деревянной каркасной конструкции на ленточном монолитном железобетонном фундаменте. 

Каркасный дом

Состав помещений: 1 комната — 9,47 м², 2 комната — 6,30 м², 3 кухня — 6,30 м², 4 веранда — 9,47 м², 5 мансарда — 12,15 м². Высота до потолка 2,65 м. Площадь крыши 55 м². Окна деревянные, двойные. Двери наружные металлические, внутренние деревянные.

Строительство дома предполагается на суглинистых грунтах с глубиной промерзания до 1,0 м. Расстояние от планировочной отметки до уровня грунтовых вод, в период промерзания грунта, менее расчетной глубины промерзания. Место строительства — Харьковская обл.

Задаем предварительные параметры фундамента исходя из имеющихся геологических условий и принятой схеме его планировки.

Схема фундамента (6,0 м х 6,0 м).

Исходя из наших условий. принимаем предварительные геометрические размеры фундамента: ширина – 0,4 м; высота – 1,1 м. Общая площадь подошвы фундамента: длина 30 м х ширина 0,4 м = 12 м².

Элементы конструкции и применяемые материалы:

• фундамент – ЖБ ленточный, монолитный; 
• цоколь – кирпич; 
• стены — деревянные каркасные с наружной обшивкой из вагонки; 
• двери:
  • наружные — металлические, 
  • внутренние – деревянные;
• пол – брус, половая доска; 
• перегородки – каркасные; 
• внутренняя обшивка стен и перегородок – вагонка; 
• крыша – двухскатная (угол наклона 45 градусов), брус, доска, горбыль;  
• обшивка потолока – ДВП; 
• кровля — профнастил;
• лестница – брус, доска; 
• утеплитель — пенопласт; 
• гидроизоляция – Акваизол, GEOFOL; 
• гвозди, шурупы, скобы – металл, сталь.

Расход строительных материалов и их вес(а): 

• бетон марки М 150 для ЖБ ленточного монолитного фундамента. Объем фундамента (предварительный) определяем расчетом: длина 30 м х ширина 0,4 м х высота 1,1 м = 13,2 м³ (предварительно принятые геометрические размеры фундамента). Удельный вес железобетона – 2500 кг/м³ (по данным СНиП II-3-79). Считаем вес фундамента: объем 13,2 м³ х 2500 кг/м³ = 33000 кг или 33,0 т.
• металл, сталь на металлические двери и крепежные материалы. Двери металлические высотой 2,0 м и шириной 0,8 м с металлической коробкой. По сертификату производителя вес составляет 85 кг. Вес гвоздей, шурупов, скоб, металлических закладных деталей — 105 кг. Всего металла — 190 кг, или 0,19 т; 
• кирпич полнотелый одинарный М 150 для возведения цоколя. По расчету при укладке цоколя высотой в 40,0 см (0,4 м), шириной в два ряда необходимо 2400 штук полнотелого кирпича из расчета — для 1 м² кладки шириной в 2 кирпича, при одинарном кирпиче, с учетом растворных швов необходимо 204 штук. Вес одного полнотелого кирпича 3,4 кг. Тогда вес цоколя по кирпичу составит 2400 шт. х 3,4 кг =8160 кг или 8,6 т;
• лесоматериалы (хвойных пород) для сооружения деревянных каркасных стен с наружн

Усиление фундамента, методы и технологии усиления фундамента

Усиление фундамента может понадобится, когда при небольшой перестройки дома вдруг появляются трещины стен, заклинивает окна и двери, и даже на глаз видно, что дом слегка покосился… тяжелый диагноз ясен – фундамент требует усиления. Причины могут крыться не обязательно в произведенных надстройках и перестройках дома. И встречаются ситуации, когда по весне необходимо усиливать и реконструировать фундамент дому, строительство и заселение в который было завершено предыдущей осенью.

Причины деформации и разрушения фундамента

Просадка сооружения из-за вымывания грунтов под фундаментом в результате суффозии, возникшей из-за просчетов при устройстве дренажной системы, или изменения поведения подземных вод. Подвижки грунта могут быть вызваны в том числе и техногенным фактором – возможно, недалеко велось крупное строительство. Некоторые грунты, в частности глинистые, склонны к разрушению и морозному выветриванию в водонасыщенном состоянии, при этом они каждый цикл теряют часть своей несущей способности.

Подвижки грунтов могут происходить так же и в результате действия сил морозного пучения. Если замерзшие глины имеют возможность подсоса воды из нижних горизонтов, а дренаж фундамента не был организован или пришел в негодность, то эти глины могут дать пучину на десятки сантиметров.

Давление при этом немалое – до 200 Мпа (более 3 тн/см2), а для того, чтобы вытолкнуть постройку из земли, часто достаточно и меньшего усилия. После весеннего таяния фундамент подвергается неравномерной просадке, на стенах дома видны глубокие трещины.

Поэтому так важно верно подобрать тип фундамента для конкретных грунтовых условий участка, и спроектировать основание с учетом всех нагрузок – и от здания, и от грунта. Все ошибки ведут рано или поздно к тому, что фундамент потеряет часть своей несущей способности.

Возможна и описанная выше ситуация, когда хозяева делают перепланировки, пристройки и надстраивают этажи или мезонины, не прибегнув к помощи специалистов. Запас расчетной прочности у фундамента может оказаться недостаточным, если при проектировании не был сделан расчет на перспективу перестройки дома. Скорее всего, так и будет, ведь бюджет стройки всегда в разной степени, но ограничен, а фундамент – самая затратная часть дома, от 25% до 50% при сложных грунтах.

К сожалению, нередкий случай экономии – если использованы материалы ненадлежащего качества или не соответствующие по техническим характеристикам.

Естественная причина – дом старый, эксплуатировался многие десятки лет без осмотра и ремонта фундамента, и просадки вызваны износом и обветшанием. Разрушение железобетонного фундамента часто происходит из-за отсутствия гидроизоляции бетона или ее разрушения. Подземные воды могут менять не только высоту, но и состав, и агрессивность к бетону.

Технологии усиления фундаментов

Существует много технологий усиления и реконструкции фундаментов. Выбрать метод можно после того, как будет получена полная картина повреждения основания и выяснены ее причины.

Не каждый метод можно осуществить своими силами, в некоторых случаях нужна спецтехника и помощь профессионалов.

Перечислим основные технологии усиления фундамента:

• Торкретирование и набрызг- бетон
• Устройство железобетонной рубашки
• Подведение дополнительного фундамента для разгрузки существующего, в том числе свай
• Устройство железобетонных обойм фундаментов для укрепления их конструкции и снижения давления на грунты основания за счет увеличения площади подошвы
• Создание железобетонных отливов
• Различные технологии усиления грунтов оснований – цементация составом с гидравлическим вяжущим, как окружающего грунта, так и зоны взаимодействия
• Устройство грунтоцементных и буроинъекционных свай

Классические способы усиления фундамента

Предварительно выясняется состояние всех несущих конструкций дома – стен, перекрытий, проверяется наличие трещин и их раскрытие. Обследуют грунты основания – структуру и состояние, определяют настоящий уровень грунтовых вод и все, что возможно, об их поведении – напоре, направлении, скорости фильтрации. Необходимы данные о конструкции фундамента и глубине его заложения. Если этих данных нет, иногда проводят изыскания – шурфовку или обкапывания, но эти мероприятия с учетом уже имеющихся ослаблений не всегда возможны. Решение о необходимости демонтажа и полной замены старого фундамента принимается только при полной картине и выяснения причин его разрушения.

В основном классические способы укрепления фундаментов заключаются в увеличении площади подошвы, и тем самым уменьшении удельной нагрузки на подстилающий слой грунта основания.

Один из методов – фундамент окапывают и монтируют с одной или двух сторон железобетонные обоймы. Работать можно только одним способом – захватками, не превышающими 0,5м -1 м, в зависимости от конструкции и состояния фундамента. Возможно, потребуется сделать временное разгрузочное крепление балками и стойками. Прежде чем приступать к следующей захватке, все работы на реконструируемой должны быть закончены, обратная засыпка сделана и грунт тщательно уплотнен. Ослаблять несущую способность основания дома земляными работами является опасной ошибкой, это может привести к обрушению.

Если стены дома сложены из камня, блоков или кирпича – нужна особая осторожность. Дальнейшие просадки ослабленной конструкции могут привести к разрушениям стен. Земляные работы при реконструкциях кирпичных домов зачастую невозможны, окапывать основание опасно. Усиление делают устройством двухсторонних монолитных бетонных поясов. Фундаменты МЗЛФ (мелкозаглубленные ленты и ростверки) часто подвергаются действию выталкивающих сил от подвижек грунтов основания.

Причины подвижек могут быть разными — морозное пучение, вымывание грунтов, техногенные факторы. Ленточный фундамент испытывает неравномерные нагрузки, получает трещины, здание получает наклон, видимый даже на глаз.

Способ усиления, основанный на увеличении площади подошвы:

1. Стену дома, получившую наклон, «разбивают» на захватки длиной до одного метра
2. Делают шурфовку с двух сторон, для того, чтоб заложить песчаные подушки

Действующий фундамент аккуратно просверливают и устанавливают стяжки из арматуры с цементированием. Вокруг фундамента устанавливают опалубку и бетонируют. После набора прочности бетона усиления не менее 70% , что происходит при создании бетону условий для нормального твердения за семь суток, выполняют крепеж всех усиливающий элементов арматурой. Гидроизоляция выполненной бетонной конструкции необходима.

Перечисленные методы усиления возможно проводить своими силами.

расчет значений изменения энтропии

Стандартные энтропии, S °

Энтропия обозначается символом S, а стандартная энтропия (измеренная при 298 K и давлении 1 бар) обозначается символом S °. В менее свежих источниках давление может указываться как 1 атмосфера, а не 1 бар. Не беспокойтесь об этом — они почти такие же. 1 бар — 100 кПа; 1 атмосфера составляет 101,325 кПа. Используйте любые единицы, которые вам дадут экзаменаторы.

Единицы энтропии: Дж К ^-1 моль ^-1 .Вы должны быть особенно осторожны с тем фактом, что энтропия измеряется в джоулях, а не в килоджоулях, в отличие от большинства других терминов энергии, с которыми вы столкнетесь.

На экзамене вам будут предоставлены значения всех необходимых вам стандартных энтропий.

Изменения энтропии, ΔS °

Вычислить изменения энтропии для реакции очень просто.

Вы складываете энтропии всего, что у вас получается, и убираете энтропии всего, с чем вы начали.

Или, если вам нравится математика:

ΔS ° = ΣS ° (продукты) — ΣS ° (реагенты)

Где Σ (сигма) просто означает «сумма».

На вводной странице мы рассмотрели следующую реакцию и пришли к выводу, что энтропия будет уменьшаться. Теперь займемся расчетом.

	CH 4 (г)	O 2 (г)	CO 2 (г)	H 2 O (л)
S ° (JK -1 моль -1 )	186	205	214	69. 9

Вы начали с 1 моль метана и 2 моля кислорода.

Общая начальная энтропия = 186 + 2 (205) = 596 Дж · К ^-1 моль ^-1

Вы получили 1 моль углекислого газа и 2 моля жидкой воды.

Полная энтропия в конце = 214 + 2 (69,9) = 353,8 Дж K ^-1 моль ^-1

Изменение энтропии = то, с чем вы закончили — с чего вы начали.

Изменение энтропии = 353.8-596 = -242,2 Дж · К ^-1 моль ^-1

Обратите внимание, что это отрицательное значение. Энтропия уменьшилась — как мы и предсказывали на предыдущей странице. Это потому, что общее количество присутствующих молекул газа уменьшается.

И это все! Вам, конечно, нужно будет практиковаться в этом, пока вы не будете полностью уверены в себе, но вам нужно будет найти свои собственные примеры. Если у вас есть копия, в моей книге расчетов много.Вы найдете примеры на страницах 260 до начала страницы 262 и в задачах 15 и 16 в вопросах в конце главы. Для целей этой страницы вы можете игнорировать любые ссылки на слово «система».

Куда бы вы сейчас хотели пойти?

В меню энтропии и свободной энергии.. .

В меню «Физическая химия». . .

В главное меню. . .

© Джим Кларк, 2017

Представление критиков функции Q-Value для обучения с подкреплением
агенты

Глубокая нейронная сеть, используемая в качестве основного аппроксиматора в критике,
указано как одно из следующих:

Для одного вывода критиков, net должно иметь
наблюдения и действия в качестве входных данных, а также скалярный выход, представляющий
ожидаемое кумулятивное долгосрочное вознаграждение, когда агент начинает с данного наблюдения
и выполняет данное действие. Для дискретного действия с несколькими выходами
космос критика, нетто надо только наблюдения
как входной и единственный выходной слой, имеющий столько элементов, сколько возможно
дискретные действия. Каждый выходной элемент представляет ожидаемую совокупную долгосрочную
вознаграждение, когда агент начинает с данного наблюдения и принимает соответствующее
действие. Обучаемые параметры критика — это веса глубинной нервной системы.
сеть.

Входные сетевые слои должны быть в одном порядке и с одним и тем же типом данных и
размеры как сигналы, определенные в ObservationInfo. Кроме того, имена этих входных слоев должны соответствовать
Имена наблюдений перечислены в obsName .

Выходной сетевой слой должен иметь тот же тип данных и размер, что и сигнал
определено в ActionInfo.
Его имя должно быть именем действия, указанным в actName .

rlQValueRepresentation объектов поддерживают повторяющиеся глубокие нейронные сети для
критика пространства дискретного действия с несколькими выходами.

Список уровней глубокой нейронной сети см. В разделе Список уровней глубокого обучения. Для дополнительной информации
о создании глубоких нейронных сетей для обучения с подкреплением см. в разделе Создание политик и представлений функций значений.

Как написать диссертацию Заключение

• часто задаваемые вопросы

• О нас

  • Наши редакторы
  • Применить как редактор
  • Команда
  • вакансий
  • Контакт

• Мой аккаунт

  • Заказы
  • Загрузить
  • Реквизиты счета
  • Выйти

• Мой аккаунт

  • Обзор
  • Наличие
  • Информационный пакет
  • Реквизиты счета
  • Выйти

• Админ

• Авторизоваться

• 
  Поиск

• Корректура и редактирование

  • • Диссертация
    • кандидатская диссертация
    • Эссе
    • Бумага
    • Личное заявление
    • Редактирование APA
    • испанский, французский или немецкий
  • • О наших услугах
    • Наши услуги
    • Пример редактирования
    • Тарифы
    • Как это работает
    • Наши редакторы
    • Гарантия счастья

• Проверка на плагиат

• Инструменты цитирования

  • • Генератор цитирования APA
    • Генератор цитирования MLA
    • Citation Checker ^Новый
    • Цитирование Редактирование
  • • Руководства по стилю цитирования
    • Со ссылкой на источники
    • Стиль APA
    • MLA Стиль
    • Стиль Чикаго

• База знаний

  • Все статьи
  • Языковые правила
  • Академическое письмо
  • Научно-исследовательский процесс
  • Методы исследования
  • Структура диссертации
  • Научная статья
  • Эссе
  • Плагиат

• Вычитка и редактирование

• Проверка на плагиат

• Инструменты цитирования

• База знаний

• часто задаваемые вопросы

• О нас

• Мой аккаунт

• Мой аккаунт

• Админ

• Авторизоваться

Nederlands

английский

Deutsch

Français

Italiano

Español

Свенска

Данск

Суоми

Норвежский букмол

Назад

• • Тезис

  • Кандидатская диссертация

  • Сочинение

  • Бумага

  • Личное заявление

  • Редактирование APA

  • Испанский, французский или немецкий

• • О наших услугах

  • Наши услуги

  • Пример редактирования

  • Тарифы

  • Как это работает

  • Наши редакторы

  • Гарантия счастья

Назад

• • Генератор цитирования APA

  • Генератор цитирования MLA

  • Citation Checker ^Новый

  • Цитирование Редактирование

• • Руководства по стилю цитирования

  • Ссылки на источники

  • Стиль APA

  • Стиль MLA

  • Чикагский стиль

.