Сколько арматуры нужно для армирования ленточного фундамента: Расчет арматуры для ленточного фундамента, цена

Содержание

правила и примеры. Вычисляем необходимое количество арматуры для фундамента. Сколько арматуры нужно для строительства ленточного фундамента. Как правильно вы

Для заливки фундамента в современных домах применяется железобетон, представляющий собой бетон, укрепленный арматурным каркасом. При правильном подборе и расчете материалов удается получить действительно прочное и надежное основание.

Арматура – что, как, почему

Арматура представляет собой прочные изделия круглого гладкого или периодического (ребристого) профиля. Чаще всего прутья арматуры производят из стали, но в последнее время не редко можно услышать об изделиях из стеклопластика которые, как утверждают производители, превосходят аналоги по показателям прочности более чем в два раза. Важной характеристикой арматуры является ее диаметр. В продаже можно встретить изделия диаметром 5,5, 6, 8…32 мм. Как правило, чем больше диаметр прута, тем более высокие требования предъявляются к его прочностным характеристикам. В индивидуальном строительстве, а именно им мы и занимаемся, чаще всего используют арматуру диаметром 8-16 мм. Причем, арматурный каркас для фундамента одного типа, например, ленточного, требует использования прутов одного диаметра, а каркас буронабивного свайного – другого. Впрочем, об этом мы поговорим подробнее ниже.

Зачем нужно армировать бетон?

Бетон на сегодняшний день является самым распространенным строительным материалом. Недорогой, удобный в использовании, имеющий высокую морозостойкость и прекрасно работающий на сжатие, он имеет лишь один важный недостаток – плохо работает на растяжение и изгиб. Для фундамента это крайне важный минус, а для ленточного – важный вдвойне. Весеннее пучение из-за подъема уровня грунтовых вод, а также зимнее промерзание грунта подвергает фундамент серьезным нагрузкам. Его растягивает и изгибает. Без арматуры бетон быстро покроется трещинами, что уже на следующий год приведет к повреждению стен дома, особенно если последний построен из кирпича, также плохо работающего на изгиб.

Последствия не правильного выбора арматуры для ленточного фундамента и нарушения технологии армирования.

К счастью, эту проблему может легко решить арматура для ленточного фундамента. Она превращает обычный бетон в железобетон – материал, способный легко выдерживать все виды нагрузок без вреда для себя. Поэтому можно не опасаться, что нагрузки со стороны почвы навредят ему. Однако, чтобы надежно решить эту проблему, нужно не только правильно подобрать металлические пруты, но и знать, как их укладывать.

Виды арматуры для ленточного фундамента

На рынке представлены разные виды арматуры, подходящей для ленточного фундамента. из которой можно создавать армокаркас любой сложности и прочности. Важно знать какого диаметра арматуру использовать для ленточного фундамента, так как от этого показателя зависит прочность основания.

На рынке востребованы изделия из следующих материалов:

  • Металл. Прокатная продукция, для производства которой используется углеродистая и низколегированная сталь. Стержни с круглым сечением бывают гладкими, а также с наличием ребристого рисунка («елочка»). Диаметр арматуры для ленточного фундамента варьируется от 5 до 32 миллиметров.
  • Стеклопластик/композит. В производстве применяются прочные волокна, благодаря чему создаются прутки с диаметром 4-20 мм. Среди главных преимуществ таких материалов в сравнении с металлическими прутками – высокая стойкость к коррозии, полное отсутствие электропроводности. Арматура, подходящая под ленточный фундамент, также должна отвечать критерию водостойкости, чему также способствует как стеклопластик, так и композитные материалы. Подобные изделия применяются при возведении зданий с отсутствием радиопомех. Такие каркасы используются не так давно, но при этом – это достойная замена аналогам из металла.

Подбор стальных или композитных стержней осуществляется в зависимости от типа фундамента. Для ленточных оснований применяется один тип арматуры, для свайных или плитных фундаментов – другой. Поэтому, перед тем как начать строительство, нужно определить какая арматура лучше для ленточного фундамента.

Армирование фундамента стеклопластиковой арматурой: как рассчитать и особенности связывания

Прежде чем покупать арматуру для усиления фундамента, необходимо рассчитать требуемое количество. Для каждого вида основания количество определяется индивидуально. Правила подсчета регламентируются нормативными документами. Для ленточного фундамента, согласно СНиП 52-01-2003, относительное содержание продольных стержней должно быть свыше 0,1% от общей площади сечения железобетонного объекта. То есть учитывается соотношение общей площади сечений прутков и площади ленты.

Расчет арматуры для ленточного фундамента.

  • Технология устройства ленточного фундамента Инструменты и материалы
  • Расчет арматуры ленточного фундамента
      Пример расчета арматуры для ленточного фундамента
  • Выбираем диаметр вязальной проволоки и способ вязки каркаса
  • Популярность ленточного фундамента связана с его высокой эффективностью и простотой технологии его выполнения. Также с его помощью можно решить проблему строительства на слабых грунтах. Но вместе с тем устройство фундамента такого типа отличается повышенной трудоемкостью процесса и значительным увеличением расхода строительных материалов, в том числе и арматуры.

    Диаметр арматуры для ленточного фундамента.

    Расчет ленточного фундамента.

    Армирование ленточного фундамента – это обязательное условие, без соблюдения которого нельзя говорить о надежности и долговечности всей конструкции.

    Сколько арматуры нужно для армирования фундамента

    Чтобы высчитать, сколько арматуры нужно для армирования, нужно знать периметр дома. Например, если его длина 7 м, а ширина 6 м, то периметр будет равняться (7 + 6) x 2 = 26 (метров). К этой цифре нужно прибавить длину несущих стен, под которые будет устраиваться фундамент, например, еще 6 метров, итого 26 + 6 = 32 метра. Эта цифра умножается на количество продольных жил в армирующей конструкции, например, 4 и получается 32 x 4 = 128 метров.

    Не всегда получается приобрести пруток нужной длины, поэтому в некоторых местах его придется соединять. Делается это внахлест, который должен быть не меньше 1 м, поэтому эти длины также учитываются при покупке арматуры.

    Кроме этого, нужно рассчитать количество связующего материала для вертикального и поперечного соединения прутков. Они располагаются по всему периметру основания на расстоянии от 0,2 м до 0,5 м, поэтому полученную общую длину армирующего пояса нужно разделить на эту цифру (возьмем 0,5 м), и получим 32 : 0,5 = 80, где 80 – это количество перевязок. Умножим длину материала для одной перевязки (например, 2,3 м) на 80, и получим 184 метра.

    Смотрите также: Расчет арматуры для ленточного фундамента

    Какая арматура нужна для фундамента

    По материалу арматуру разделяют на два вида – стальную и композитную. Последняя появилась сравнительно недавно и, обладая рядом недостатков (как и преимуществ), на сегодняшний день редко применяется в частном строительстве.

    Стальная арматура подразделяется на стержневую и проволочную. Для армирования ленточного фундамента применяется стержневая арматура периодического профиля в качестве основной (рабочей, ещё говорят «продольной») и гладкая в виде дополнительной (поперечной).

    Рабочая арматура должна иметь хорошее сцепление с бетоном для обеспечения совместной работы. Такую арматуру делают с периодическим профилем, разделяя её на классы по прочности. По ГОСТу времён СССР для частного строительства применяется арматура класса A-III или её аналог по современному ГОСТу – A400. В качестве поперечной арматуры применяют гладкие стержни класса A-I или её современный аналог A240. Арматура по современному ГОСТу отличается несколько изменённым профилем (серповидный). Принципиальных отличий между ними нет.

    Арматура периодического профиля.

    Арматура гладкого профиля. Конструктивные требования к ленточным фундаментам и их армированию

    В виду некоторой непредсказуемости степени неравномерности осадки точный расчёт требуемого диаметра для ленточного фундамента едва ли возможен. Поэтому за десятилетия строительства и эксплуатации зданий были выработаны конструктивные требования к армированию ленточного фундамента.

    • Диаметр рабочих стержней принимается не менее 12мм.
    • Рабочие (продольные) стержни объединяются в пространственные каркасы посредством поперечной арматуры методом сваривания или вязания.
    • Количество продольных стержней в каркасе не менее четырех (обычно шесть).
    • Шаг поперечного армирования назначается в пределах 200-600мм. Диаметр стержней 6-8мм.
    • Толщина ленточного фундамента обычно принимается равной 300мм.
    • Уязвимые места в углах и Т-образных пересечениях усиливаются арматурными вутами или лапками. Их диаметр принимается равным диаметру продольных стержней.

    Какая арматура для этого применяется, виды и их особенности

    Монтаж основания делают устойчивым к климатическим условиям и механическим воздействиям.

    К стержням предъявляются требования:

    • каркас не создает препятствия для правильной заливки бетонной смеси;
    • арматура располагается с определенным шагом;
    • способ соединения обеспечивает надежную фиксацию, не допуская подвижности;
    • обязателен защитный антикоррозийный слой.

    Связать устойчивую конструкцию помогают разные виды прутьев. Они различаются по материалу, из которого изготовлены:

    • Металлические. Соответствуют стандартам ГОСТ и делятся на 6 классов. Первый производят на основе низкоуглеродистой стали; пятый и шестой содержат в составе легирующие добавки, повышающие прочность прута. Индекс «С» показывает, что арматура может быть подвержена соединению сваркой; «К» − антикоррозийную обработку. Стальные стрежни можно изогнуть при монтаже каркаса.
    • Композитные. В своем составе содержат арамидные, углеродные, стеклянные и базальтовые волокна. Их нельзя: согнуть, скрепить сварочным аппаратом. В строительстве часто используют стеклопластик.

    Различия материалов:

    Показатель Стальные Композитные
    Устойчивость к коррозии Только с применением специальных добавок Да
    Проводимость электрического заряда Да Нет
    Теплопроводность Высокая Низкая
    Горючесть Нет Слабая
    Упругость Высокая Низкая
    Прочность на растяжение 390 МПа 1000 МПа
    Масса Имеют большой вес Легкие
    Крепеж Сварка, проволока Хомуты, проволочная скрутка
    Требования ГОСТ Соблюдаются на производстве Не разработаны. Изготавливаются по ТУ (техническим условиям)

    Дополнительная информация! Композитные материалы часто оказываются низкого качества и без сопроводительных сертификатов. Применение их в строительстве содержит определенный риск.

    Также армированные прутья имеют разный профиль. Первый класс обладает гладкой поверхностью (подходит для соединительных перемычек), 2-6 − отличаются рельефом серповидного, кольцевого, смешанного типов, что обеспечивает повышенное сцепление с раствором.

    Расчет армирования ленточного фундамента своими руками

    Любые строительные работы нормируются ГОСТами или СНиПами. Армирование — не исключение. Оно регламентируется СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции». В этом документе указывается минимальное количество требуемой арматуры: оно должно быть не менее 0,1% от площади поперечного сечения фундамента.

    Определение толщины арматуры

    Так как ленточный фундамент в разрезе имеет форму прямоугольника, то площадь сечения находится перемножением длин его сторон. Если лента имеет глубину 80 см и ширину 30 см, то площадь будет 80 см*30 см = 2400 см².

    Теперь нужно найти общую площадь арматуры. По СНиПу она должна быть не менее 0,1%. Для данного примера это 2,8 см². Теперь методом подбора определим, диаметр прутков и их количество.

    Например, планируем использовать арматуру диаметром 12 мм. Площадь ее поперечного сечения см² (вычисляется по формуле площади окружности). Получается, чтобы обеспечить рекомендации (2,8 см²) нам понадобится три прутка (или говорят еще «нитки»), так как двух явно мало: 1,13 * 3 = 3,39 см²>, а это больше чем 2,8 см², которые рекомендует СНиП. Но три нитки на два пояса разделить не получится, а нагрузка будет и с той и с другой стороны значительной. Потому укладывают четыре, закладывая солидный запас прочности.

    Чтобы не закапывать лишние деньги в землю, можно попробовать уменьшить диаметр арматуры: рассчитать под 10 мм. Площадь этого прутка 0,79 см². Если умножить на 4 (минимальное количество прутков рабочей арматуры для ленточного каркаса), получим 3,16 см², чего тоже хватает с запасом. Так что для данного варианта ленточного фундамента можно использовать ребристую арматуру II класса диаметром 10 мм.

    Как рассчитать толщину продольной арматуры для ленточного фундамента разобрались, нужно определить, с каким шагом устанавливать вертикальные и горизонтальные перемычки.

    Шаг установки

    Для всех этих параметров тоже есть методики и формулы. Но для небольших строений поступают проще. По рекомендациям стандарта расстояние между горизонтальными ветками не должно быть больше 40 см. На этот параметр и ориентируются.

    Как определить на каком расстоянии укладывать арматуру? Чтобы сталь не подвергалась коррозии, она должна находится в толще бетона. Минимальное расстояние от края — 5 см. Исходя из этого, и рассчитывают расстояние между прутками: и по вертикали и по горизонтали оно на 10 см меньше габаритов ленты. Если ширина фундамента 45 см, получается, что между двумя нитками будет расстояние 35 см (45 см — 10 см = 35 см), что соответствует нормативу (меньше 40 см).

    Если лента у нас 80*30 см, то продольная арматура находится одна от другой на расстоянии 20 см (30 см — 10 см). Так как для фундаментов среднего заложения (высотой до 80 см) требуется два пояса армирования, то один пояс от другого располагается на высоте 70 см (80 см — 10 см).

    Теперь о том, как часто ставить перемычки. Этот норматив тоже есть в СНиПе: шаг установки вертикальных и горизонтальных перевязок должен быть не более 300 мм.

    Все. Армирование ленточного фундамента своими руками рассчитали. Но учтите, что ни масса дома, ни геологические условия не учитывались. Мы основывались на том, что на этих параметрах основывались при определении размеров ленты.

    Как правильно армировать — пошаговая инструкция

    Связывание арматуры для остова делается либо сразу в опалубке, либо за ее пределами с последующей установкой в местах использования.

    Этапы вязки «скелета» фундамента:

    • 1 этап. Выкладывание поперечных стержней с длиной на 100 мм меньше, чем ширина фундамента.
    • 2 этап. Выкладывание двух нижних хлыстов продольной арматуры. В два этапа создается нижний пояс.
    • 3 этап. Установка вертикальных опор в местах соединения с высотой на 100 мм меньше, чем высота готового фундамента.
    • 4 этап. К вертикальному каркасу крепится верхний пояс, который делается с использованием пунктов первых двух этапов.

    Независимо от того, где происходит вязка: непосредственно в опалубке или же отдельно с последующей установкой в опалубку – последовательность шагов неизменна. Если части каркаса собираются отдельно, то их необходимо хорошо связать между собой непосредственно в опалубке.

    Как правильно гнуть арматуру?

    Правильность работы с инструментами, которые способны согнуть металлические основы для дальнейшего использования в процессе армирования, позволяет создавать правильные и надежные гнутые элементы костяка.

    Чтобы согнуть металлический прут существует два способа:

    • Горячая гибка – место сгиба нужно раскалить до 700-900 градусов при помощи паяльной лампы, после ударами кувалды или молотка согнуть до нужного угла.
    • Холодная гибка – предполагает использование специального станка. Некоторые хлысты можно гнуть руками (до 8мм), либо при помощи рычага, но при этом нужно контролировать угол изгиба.

    Раскрой

    Если диаметр прутьев не превышает 12 мм, для резки применимы ножовка по металлу, либо ленточная пила. Если диаметр штырей больше 12 мм, лучше применять «болгарку» со специальной насадкой, предназначенной для «мягкой» стали.

    Автоматический инструмент способствует ускорению строительно-монтажных работ, но требует аккуратной работы, чтобы избежать травматизма.

    Расположение

    Арматура должна отступать от края фундамента вовнутрь на 50-60 мм. Это предотвратит коррозию металла внутри фундамента и создаст защитный слой из бетона. Глубже делать не рекомендуется, так как остов перестанет выполнять свои функции и противостоять внешним воздействиям среды на бетон.

    Для создания цельносвязанного каркаса необходимо соединять вертикальные и поперечные стержни одним хомутом.

    Как правильно уложить продольную арматуру?

    Продольная арматура должна обеспечивать равномерность распределение деформационных сил по всему фундаменту.

    То есть она делает бетон работоспособным. В п. 7.3.6 СНиП 52-01-2003 указывается, что шаг между продольными армирующими прутами нужно рассчитывать исходя из их типа (стены, плиты перекрытия, балки, колонны), а также высоты и ширины поперечного сечения.

    Но при этом расстояние между продольными прутками не должно быть более 400-500 мм. При укладке следует использовать целые хлысты без соединений, удлиненные на 1,5-2 метра для того, чтобы сделать загибы по углам. Это повысит их прочность.

    Укладка поперечной

    Правила поперечного армирования рассмотрены в п. 7.3.7 СНиП 52-01-2003. Вертикальная и поперечная арматура размещается с отступом до 300 мм друг от друга.

    Но при этом это расстояние не должно быть меньше половины высоты основания. Она забирает на себя часть поперечной нагрузки, которая воздействует на бетон и предупреждает формирование наклонных трещин.

    Процесс вязки

    Для вязки существует специализированная «вязальная» проволока

    Чтобы правильно выбрать необходимый материал, нужно обратить внимание на его состав

    В состав вязальной проволоки входит низкоуглеродистая сталь. Отличается она белым цветом.

    В процессе связывания достаточно приобрести проволоку диаметром от 1,0 до 1,4 мм. Если использовать минимальную толщину, то материал легко рвется. При использовании более толстой продукции в процессе монтажа будет сложно ее скручивать.

    Для вязки двух элементов остова необходимо подготовить отрезы длиной 250-500мм, для соединения трех штырей нужны отрезы не менее 500мм. Отрезаемая длина зависит от диаметра связываемых материалов. При связывании нескольких элементов, вязальную проволоку следует складывать пополам.

    Углы основания

    Чтобы обеспечить гармоничный переход двух векторов разной нагрузки, нужно правильно произвести армирование углов. В этом случае применимы гнутые элементы.

    При достаточной длине продольных стержней лучше будет завести хлысты за угол на 600-700мм. Цельные элементы значительно повысят прочность отдельных хомутов.

    При этом шаг пояса из вертикальной и поперечной арматуры должен составлять ½ шага прямых участков ленточного фундамента.

    Сколько нужно арматуры

    Чтобы связать каркас, соответствующий всем техническим требованиям, необходимо сделать расчет арматуры. Армирование ленточного фундамента, как и другие строительные операции, выполняют, согласно ГОСТу или СНиП. В документе сказано, что арматуры должно быть не менее 0,1% от поперечного среза бетонного монолита.

    Упрощенный расчет армирования выглядит так:

    • для монолита длиной до 3 м берут арматуру диаметром 10 мм;
    • если длина фундамента более 3-х м, применяют прут толщиной 12-40 мм.

    Более точные вычисления армирования производят по следующему алгоритму:

    1. Для примера возьмем монолит высотой 0,8 м и шириной 0,3 м. Площадь его составляет 0,24 м². Соответственно, сечение арматуры — 2,4 см².
    2. Исходя из указанных цифр вычисляем количество и толщину прутьев. Площадь сечения прутьев диаметром 12 мм составляет 1,13 см².
    3. Получается, что двух прутьев мало, так как 1,13*2=2,26. Следовательно, необходимо три прута, 1,13*3=3,39.
    4. Так как три прута, дающие необходимое сечение, не получится разделить на два пояса, для армирования берут четыре стержня, тем самым создавая дополнительную прочность.
    5. В целях экономии можно использовать стержни меньшего диаметра. Сечение прутьев диаметром 10 мм составляет 0,79 см². Умножим эту цифру на 4 (минимальное количество прутьев для ленточного монолита), получим 3,16 см². Этого показателя достаточно.

    Длину прутьев для армирования ленточного фундамента рассчитывают таким образом:

    1. Для примера возьмем дом 5х6 м, с одной стеной внутри. Общий периметр равен (5+6)*2=22. Прибавить длину внутренней стены, еще 5 м, итого получится 27 м.
    2. Периметр умножаем на 4, количество прутьев по всей длине, получится 27*4=108 м.
    3. Прибавьте к полученному результату еще 16 элементов длиной по 1,5 м. Это профиль для углов: 108+(16*1,5)=132 м.
    4. Длина арматуры для поперечин. Сечение каркаса — 80х50 см. Получается, периметр поперечины — (0,8+0,5)*2=2,6 м. Прибавьте запас на загиб, еще 20 см, получится 2,8 м.
    5. Дистанция между поперечными — 0,4 м. На 27 м понадобится 2700/40=67,5=68 шт. На 68 поперечин нужно 2,8*68=190 м. гладкой арматуры.
    6. Итого, для армокаркаса необходимо 190 м гладкой арматуры и 132 м ребристой.

    Как вязать арматуру

    После того, как вы приобретете достаточное количество выбранной вами арматуры, и определите день для работы, вам необходимо будет ее тщательно связать в определенный каркас и только после этого уложить в опалубку. Существует несколько видов вязки и для каждого типа фундамента она своя, поэтому мы в статье расскажем обо всех методах и опишем ход работы. Надо сразу сказать, что каркас связывается за пределами траншеи – на земле и только готовые его части или он весь целиком укладывается в опалубку.

    Иногда можно использовать арматурную сетку

    Итак, расскажем о том, чем связывают между собой прутья арматуры:

    • Для работы можно использовать стальную проволоку сечением 1,2 – 1,4 см, большим сечением брать не стоит, так как с ним тяжело работать. ( если проволока плохо гнется, то ее можно нагревать над костром, тогда она станет значительно пластичнее)
    • Самым простым в работе является пластиковый хомут с петлей, его вяжут без дополнительных инструментов, что очень ускоряет процесс. (зимой использовать этот метод нельзя – от мороза пластик сразу приходит в негодность)
    • Можно использовать металлокорд, для этого надо сжечь старые покрышки и от них останутся тонкие металлические отрезки проволоки. Такой метод позволяет значительно сэкономить, так как покрышки можно раздобыть бесплатно. (покрышки должны быть отечественного производства – в импортных часто используют пластик)

    Кроме проволоки или хомутов для работы может понадобиться специальный металлический крючок, который можно купить на рынке или сделать самому. Некоторые умельцы делают насадку в виде крюка и устанавливают ее на шуруповерт – таким образом, скорость работы становится в два раза быстрее. Но все эти методы требуют хотя бы небольшого опыта и определенной сноровки. Если у вас есть знакомые строители, которые вам покажут все нюансы на практике, то вы быстро научитесь.

    Если есть опыт, то для вязки арматуры можно использовать крючок

    Но если со сноровкой дела обстоят не очень хорошо, то не стоит тратить время на изобретение велосипеда, лучше обратиться к более простому методу. Сегодня в магазинах продаются специальные пистолеты для вязки арматуры – им вполне можно воспользоваться. Процесс пойдет быстрее, а результат будет аккуратным.

    Существует много способов вязать арматуру

    Для удобства работы надо сделать специальный деревянный каркаса, то есть сбить между собой перпендикулярно друг другу две доски. И укладывая на них прутья арматуры, также перпендикулярно – связывать их в месте пересечения. Для этого проволоку складываем пополам – петелькой и перевязываем ее пересечение прутьев:

    • Можно просовывать два конца проволоки в петельку и загибать их за прут.
    • А можно с помощью крючка перевязывать оба конца между собой.

    Если вы используете пластиковые хомуты, то тут еще все проще, надо только потуже затягивать запорный механизм на хомуте и все. В заключении надо сказать, что при обвязке у вас не должны оставаться слишком длинные хвосты проволоки, так как они могут в последствие торчать из конструкции и нарушать ее целостность.

    Расчет количества арматуры

    Сначала определяется периметр будущей конструкции дома, и учитывается количество продольных рядов прутьев. В качестве примера можно взять здание размером 8 на 12 м, фундамент ленточного типа шириной 40 см и высотой — 100 см (грунт на участке — пучинистый). Общая длина несущей стены по периметру составляет 40 м (8+8+12+12).

    • При создании основания ленточного типа обязательно монтируются две арматурные сетки, из которых нижняя предупреждает разрыв бетона при просадках грунта, верхняя — при его пучении.
    • Оптимальный шаг сетки составляет 0,2 м. Для ленточного основания потребуется по 2 продольных прутка, которые располагаются в каждом слое арматурного каркаса.

    Арматурная сетка не обязательно набирается на месте – гораздо проще использовать уже готовую

    • Диаметр стержня выбирается в зависимости от стенового материала, который создает нагрузки на основание. Коробка деревянного дома не тяжелая по сравнению с кирпичной, поэтому вполне подойдут прутки диаметром 12 мм. Всего для армирования фундамента двух длинных сторон здания потребуется 96 метров стержней (2*12*2*2). На короткие стороны придется потратить 64 м (2*8*2*2). Также следует учитывать стыки, где выполняется запуск арматуры. Как правило, к общему метражу достаточно добавить 10-15%. Получится цифра — 160*10%=16 метров. Всего на продольные элементы расчетная длина составляет 176 метров (96+64+16).
    • Поперечные связующие элементы диаметром 10 мм располагается друг от друга на расстоянии 50 см. Их количество составляет 80 штук — периметр фундамента следует разделить на шаг укладки (40/0,5). Длина стержней равна ширине ленты 40 см. Общее количество по длине составляет 32 метра (80*0,4).
    • Вертикальные связи выполняются из прутка диаметром 10 мм. Высота армирования такое же, как у ленты — 100 см. Определяется количество стальных стержней по числу пересечений: 80 поперечных элементов умножается на 4 продольных элементов, в результате получается 288 шт. При длине каждого отрезка 1 м общая длина составляет 288 метров.

    Готовый арматурный каркас ленточного фундамента

    Подведя итоги всех подсчетов, получается, что для создания армированного каркаса под дом размерами 8х12 потребуется приобрести:

    • 176 метров стальных элементов класса A-III диаметром 12 мм.
    • 320 метров стержней класса А-I диаметром 10 мм (32+288).

    Масса арматуры для ленточного фундамента определяется согласно ГОСТ 2590. Погонный метр прутка 12 мм весит 0,888 кг, 6 мм – 0,222 кг. Общая масса составляет: 176*0,888=156,29 кг, 320*0,222=71,04 кг. Всего арматура весит 227,33 кг.

    Соединяются поперечные и продольные элементы с помощью вязальной проволоки. Метод вязки выполняется следующим образом: на стыке проволока затягивается, а выступающие концы скручиваются плоскогубцами, специальным крюком, шуруповертом. Специалисты применяют специальные пистолеты, с помощью которых значительно ускоряется процесс.

    Смотрите также:

  • Тонкости в остеклении «хрущевских» балконов
  • Из чего делают фарфор?
  • Столешницы из жидкого камня
  • Каменная столешница для кухни
  • Уголок на кухню
  • Диван для кухни: какую модель выбрать
  • Армируем бетонный фундамент в виде монолитной плиты

    Армирование фундамента в виде плиты

    Создание монолитного бетонного фундамента в виде плиты является одним из самых дорогих, но, в то же время одним из самых надежных решений. При этом в таком фундаменте будет использоваться и большое количество арматуры.

    Для такого фундамента используется арматура с сечением от 10 до 16 миллиметров. При виде сверху два горизонтальных силовых армирующих пояса должны образовывать клетки с размерами 20 на 20 сантиметров.

    Параметры материала

    Чтобы окончательно узнать, какую арматуру использовать для фундамента, необходимо правильно ее выбрать по диаметру. Данный размерный показатель напрямую связан с назначением материала в конструкции каркаса.

    • Поперечные элементы изготавливаются из стержней диаметром не менее 6 мм (это минимальный диаметр арматуры).
    • Вертикальные также 6 мм, если высота конструкции не выше 80 см, и 8 мм, если каркас по высоте будет больше 80 см.

    Диаметр арматуры для фундамента, используемых для изготовления хомутов, можно определить из расчета 0,25 от диаметра рабочего армирования. А выбор материала для последнего определяется площадью фундамента и типом его конструкции. К примеру:

    1. При закладке ленточного фундамента арматура укладывается из расчета 0,1 от площади основания под дом. При этом учитывается, что длина стенки не больше 3 м. Но диаметр в любом случае не должен быть меньше 10 мм. Если длина больше 3 м, тогда используется арматура не меньше 12 мм.
    2. Что касается плитного, то здесь берется коэффициент 0,3 при тех же условиях.

    То есть, рассчитывая, сколько нужно арматуры положить в фундамент, берутся во внимание эти соотношения и диаметр прутков.

    Итак, подводя итог и отвечая на вопрос, какую арматуру лучше использовать для фундамента дома, утверждаем однозначно – класс А 400, рифленая: с двумя продольными ребрами и обязательно с поперечными выступами. Последние проходят по винтовой линии, она трехзаходная. И запомните, соединять стержни марки А 400 электросваркой нельзя. Соединение проводится вязальной проволокой. Если требуется сварка, тогда выбирайте М 400 С.

    Можно ли использовать композитную полимерную арматуру для фундамента?

    Свойства арматуры этого типа регламентирует ГОСТ 31938-2012, согласно которому она разделяется по виду армирующего наполнителя на стекло- (АСК), угле- (АУК), арамидо- (ААК), базальтокомпозитную (АБК), комбинированную (АКК). Диапазон номинальных диаметров – 4-32 мм.

    По характеристикам эти типы арматуры достаточно сильно различаются:

    • предел прочности при растяжении у СК изделий – 800 МПа и более, у УК – не менее 1400 МПа;
    • модуль упругости при растяжении у стеклокомпозитной арматуры в 2,5 раза меньше, чем у углекомпозитной;
    • предел прочности на поперечный срез – у СК арматуры составляет не менее 150 МПа, у УК – более 350 МПа;
    • предел прочности при сжатии у всех типов полимерной арматуры составляет 300 МПа и более.

    Внимание! ГОСТ 31938-2012 регламентирует только характеристики продукции, а рецептуру производители определяют самостоятельно.

    Сравнение свойств полимерной композитной и стальной арматуры позволит определить, какая из них лучше в конкретном случае.

    • Токопроводимость стали не всегда является недостатком, например, ее можно использовать для устройства заземляющего контура. Полимерные материалы – диэлектрики. Полная инертность к магнитным полям и способность без потерь пропускать радиоволны в широком частотном диапазоне обеспечивают применение этой продукции в строительстве лабораторий и подобных сооружений.
    • Удельный вес полимерной арматуры в 4-5 раз меньше аналогичного показателя стальной. Но это свойство играет роль только при транспортировке. Для самой строительной конструкции такая разница в массе значения не имеет.
    • Если стальные стержни гнут непосредственно на месте проведения работ, то полимерным изделиям можно придавать определенную форму только в производственных условиях.
    • Большой плюс полимеров – коррозионная стойкость. Одно из применений этой продукции – создание сеток из полимерных прутов для дополнительного наружного укрепления фундамента, находящегося в агрессивной среде. При наличии расстояния между арматурой и поверхностью бетона стальные стержни также не разрушаются.
    • Минус полимерных изделий – намного больший коэффициент удлинения, по сравнению со стальной продукцией. Это свойство может стать причиной провисания ленточного или плитного фундаментов.
    • Более низкая, по сравнению со стальной, теплопроводность полимеров – плюс в холодных регионах, поскольку такая арматура не создает мостиков холода. Однако температуры ниже -15°C эти материалы не выдерживают – начинается процесс охрупчивания. Верхний предел составляет +120°C, при таких температурах термореактивная смола начинает плавиться, что приводит к потере формы прутка.

    Вывод! Композитная арматура может использоваться для армирования фундаментов, но только в том случае, если в сопроводительной документации на продукцию есть указание такой возможности.

    Расчет размеров и количества прутков

    Очень важный момент при армировании фундамента – расчет арматуры, количество которой необходимо для укрепления бетонной конструкции. Ниже мы подробно рассказываем, как сделать точный и безошибочный расчет количества арматуры и ее размеров для каждого вида фундамента.

    Расчет для армирования ленточного фундамента

    Сначала высчитывается общая площадь фундамента – для этого перемножается его высота и ширина (например, фундамент высотой 80 см и шириной 30 см имеет площадь 2400 см2). Далее высчитывается общая площадь арматуры, которая должна равняться не менее 0,1% от общей площади фундамента (то есть 2,4 см2 для фундамента 2400 см2).

    Получившаяся площадь 2,4 см2 – это площадь для четырех продольных прутков, двух верхних и двух нижних. Поэтому с ее помощью высчитываем диаметр нужной арматуры. Для этого по формуле площади окружности вычисляем поперечное сечение прутка (например, для арматуры диаметром 10 мм это 0,79 см2), а потом умножаем его на количество прутков (0,79 х 4 = 3,16 см2). Этого с запасом хватит, чтобы покрыть требуемую площадь 2,4 см2.

    Длина одного продольного прутка высчитывается по длине всей бетонной ленты и умножается на общее количество прутков (4 штуки). Затем к этому числу прибавляется 20% на стыки и угловые нахлесты.

    Длина арматуры для вертикальных и горизонтальных перемычек считается так:

    • Сначала считаем число необходимых перемычек: общая длина ленты делится на шаг их установки (300 мм)
    • Затем вычисляем длину одной перемычки: путем сложения высоты и ширины каркаса и умножением на 2
    • Перемножаем обе полученных цифры (число и длину перемычек) и прибавляем запас 20%

    Фундамент из плотной плиты на грунте — EVstudio

    Фундамент Raft Slab-on-Grade может быть от простой плиты толщиной 4 дюйма без армирования и неглубокого ребра по периметру до плиты толщиной 8 дюймов, сильно армированной с глубокими ребрами, расположенными на расстоянии примерно 10’o. c. Широкий диапазон толщины бетона и армирования зависит от многих факторов, таких как тип грунта, нагрузки, внешняя отделка, допустимые прогибы, климат и многие другие факторы. Основным фактором, влияющим на толщину плиты, армирование и размер ребер фундамента плиты на грунте, является тип грунта.

    Если почва представляет собой песчаный материал с ненабухающими мелкими частицами, обеспечивающими хорошее уплотнение, то фундаментная плита на уровне грунта будет равномерно поддерживаться и иметь низкий риск смещения почвы. Для этого плотного фундамента потребуется минимальная плита, ребра и арматура.

    Если грунт имеет набухающий материал, восприимчивый к изменениям влажности, то плот должен быть сконструирован так, чтобы противостоять этому движению. Использование армированных ребер является экономичным способом усиления плиты. Ребра находятся под плитой и расположены равномерно, чтобы создать вид сетки или вафли.Это делается вместо утолщения всей плиты, потому что вы получаете большую прочность с глубиной и, как правило, используете меньше бетона и стальной арматуры для достижения тех же расчетных характеристик.

    Сплошные фундаменты используются для жилых, коммерческих и тяжелых строительных конструкций. Причина широкого спектра использования заключается просто в том, что фундамент из плит на уровне грунта прост в строительстве и является одним из самых экономичных фундаментов. Как правило, требуются небольшие земляные работы, участки выравниваются, прокладываются ребра, укладывается арматура, а затем укладывается бетон.Кроме того, поскольку плотный фундамент представляет собой просто железобетон, доступ к водопроводу можно получить, сняв секции плиты, а затем при необходимости залатав их. Если плита натянута после натяжения, то доступ к сантехнике будет намного сложнее.

    Но и у плотного фундамента есть свои проблемы. На участках с высоким риском смещения грунта плита может стать дорогостоящей, если необходимы глубокие ребра и мощное армирование. Именно тогда плита с пост-натяжением может стать рентабельной. Кроме того, может быть затруднен контроль над видимыми трещинами в плите. Бетон дает усадку по мере затвердевания, и если контрольные швы не расположены должным образом или не используется достаточное армирование, владельцы могут быть расстроены видимыми трещинами. Трещины, вызванные усадкой, не свидетельствуют о поломке, но могут быть бельмом на глазу и трудным разговором с хозяином.

    PROS
    Экономичность
    Стандартная конструкция
    Low Tech
    Секции могут быть удалены для доступа к сантехнике

    МИНУСЫ
    Ограниченная проектная мощность
    Плохо реагирует на подвижки грунта

    Узнайте больше о различных типах фундаментов.

    6 ключевых моментов, которые помогут удержать ваш фундамент на плаву

    Плотный фундамент представляет собой железобетонную плиту под всем зданием или пристройкой, «плавающую» по земле, как плот плавает по воде. Этот тип фундамента распределяет нагрузку здания по большей площади, чем другие фундаменты, снижая давление на грунт.

    Это альтернатива, если вы не можете использовать традиционный ленточный или траншейный фундамент. Однако важно отметить, что плотные фундаменты подходят не во всех случаях и обычно требуют проектирования инженером-строителем.

    Вот важные соображения, если вы думаете об использовании плотного фундамента:

    • Конструкция плота обычно имеет «краевую балку», образованную каркасом из стальной арматуры, которую необходимо тщательно собрать на месте. Иногда также необходимы внутренние балки жесткости. Эти балки передают нагрузки здания через остальную часть плиты, а затем равномерно по земле.
    • Инженеру обычно требуется исследование места, чтобы понять, на что похожа земля.Очень плохой грунт может означать, что вам нужно другое решение, например, сваи.
    • Конструкция плота, как правило, требует жесткого подстилающего слоя для выравнивания земли. Этот камень должен быть механически уплотнен.
    • Вы должны убедиться, что стальная арматура имеет нахлест не менее 450 мм (как для сетки, так и для стержней из мягкой стали) и снабжена 40-миллиметровым бетонным покрытием. «Вдавливание» арматуры во время заливки бетона не является подходящим способом размещения арматуры — используйте специальные «стулья» или «солдатики» для поддержки сетки.
    • Край плота должен быть тщательно детализирован для влажного слоя и положения мембраны, для чего может потребоваться формирование «ступеньки» в бетоне на краю плота.
    • Изоляция обычно укладывается поверх плота — следите за тем, чтобы избежать образования мостиков холода в местах соединения с внешними стенами.

    Важно! Инженер-строитель, проектирующий плотный фундамент, может не знать полностью о влаге, мостиках холода или загрязнении земли. Убедитесь, что проектировщик здания учел эти детали перед строительством плота — после заливки бетона его может быть трудно преодолеть.

    Если вы сомневаетесь, поговорите с инспектором по контролю за строительством в местных органах власти. Воспользуйтесь нашим бесплатным инструментом поиска по почтовому индексу, чтобы найти контакты для вашей местной команды LABC.

    LABC

    Обратите внимание: мы приложили все усилия, чтобы информация в этой статье была верной на момент публикации. Любое предоставленное письменное руководство не заменяет профессионального суждения читателя, и любой строительный проект должен соответствовать соответствующим строительным нормам или применимым техническим стандартам.Тем не менее, для получения самых последних технических указаний по гарантии LABC обращайтесь к своему инспектору по управлению рисками и к последней версии технического руководства по гарантии LABC .

    Типы фундаментов из матов, проектирование и строительство

    Фундаменты из матов, также известные как плотные фундаменты, представляют собой толстые бетонные плиты, уложенные на землю в качестве фундамента конструкции. Матовые фундаменты строятся в различных случаях, таких как строительство зданий, строительство мостов, строительство башен и т. Д.

    Если мы имеем дело с мелкозаглубленными фундаментами, то последний вариант мелкозаглубленного фундамента — это ростверк.

    При увеличении осевых нагрузок на конструкцию или из-за плохих грунтовых условий площадь фундаментов (изолированных, комбинированных, ленточных и т.д.) необходимо увеличить.

    Дальнейшее увеличение размеров фундаментов приводит к наложению луковиц напряжений друг на друга, создавая слабую зону. На этом фоне мы выбираем плотные фундаменты.

    Что такое матовая основа?

    Фундаментный мат всегда не плоскую плиту кладут на землю в качестве опоры надстройки. Существуют различные конструкции, основанные на приложении нагрузок.

    Меньшие нагрузки, действующие на мат фундамента, сооружаем плоскую плиту. Однако с увеличением нагрузки вводятся различные методы, обсуждаемые в этой статье, для повышения жесткости плиты.

    Кроме того, мы могли бы использовать плотные фундаменты для поддержки зданий высотой примерно до 10 этажей.

    Кроме того, увеличение осевых нагрузок приводит к удорожанию строительных работ. Это может даже превысить строительство свайных фундаментов за пределами определенного уровня.

    Типы фундаментных матов

    Классификация фундаментных матов производится на основе модификаций плоской плиты.

    Дополнительно к плоту изготавливается для повышения изгибной жесткости фундамента.

    Глубина плотного фундамента значительно увеличена в местах расположения колонн, чтобы выдерживать высокие изгибающие моменты и поперечные усилия.

    Для получения более подробной информации о них можно обратиться к следующей классификации, обсуждаемой в статье Типы фундаментов .

    Толстая бетонная плита, отлитая в качестве фундамента на грунт, представляет собой плоский плот.

    Нет выступов для придания жесткости матовому фундаменту, кроме бетонных стенок жесткости.

    • Фундамент из плоских плит, утолщенный под колонной

    Увеличение осевых нагрузок на колонну приводит к увеличению изгиба и сдвигу арматуры.

    Приводит к удорожанию строительства. Далее, сверх определенного уровня, приходится увеличивать толщину матового основания.

    Если мы увеличим толщину всей матовой основы, это будет неэкономичный способ справиться с ней.

    Таким образом, мы увеличиваем толщину матового фундамента под колоннами. Поскольку выступ находится ниже плоской пластины, конструкция может быть затруднена.

    Размещение арматуры, гидроизоляции и т.д. не может быть таким простым делом.

    • Фундамент из плоской плиты Утолщен над решеткой на колонне

    Выступ над плоской плитой такой же, как и выступ под плитой.

    Построить проекцию плота над его поверхностью очень просто. Однако мы можем сделать это только в том случае, если мы не используем плотную плиту или оставшееся расстояние достаточно для использования.

    • Балочный и плитный фундамент

    Дальнейшее увеличение осевой нагрузки колонны не может быть воспринято плоской плитой или выступами плоской плиты.Для укрепления фундамента предусмотрены балки.

    Введение балок значительно уменьшает толщину плиты стропила.

    •   Фундаменты из ячеистых плит

    Одним из этапов развития балочной плиты является ячеистый фундамент. В этом типе фундамента мы также размещаем верхнюю плиту.

    Еще больше увеличивает жесткость матового основания.

    Плитные фундаменты сооружаются в высотных зданиях, в ситуациях, когда свая не может быть заглублена в скалу и когда опора сваи на конце недостаточна и т. д.

    Проектирование и строительство свайно-ростверкового фундамента – сложный процесс.

    Сначала нагрузку принимает на себя свая, а затем она начинает делиться с ростверком.

    После того, как сваи полностью мобилизованы, плот начинает полностью принимать на себя нагрузку. Наконец, плот берет на себя весь груз.

    На следующем рисунке показана кривая зависимости нагрузки от осадки.

    Для получения дополнительной информации можно обратиться к опубликованной статье о свайно-ростверковом фундаменте.

    На следующем рисунке показаны различные типы фундаментов, которые можно использовать в различных конструкциях.

    Выбор типа матового фундамента осуществляется в зависимости от приложенной нагрузки на систему фундамента.

    Проектирование матового фундамента

    В основном существует два метода проектирования плотного фундамента.

    1. Традиционные методы — использование ручных расчетов и диаграмм
    2. Методы конечно-элементного анализа — использование компьютерного пакета для решения проекта от обычного жесткого метода.

      • Рассчитайте общую нагрузку на мат фундамента
      • Рассчитайте давление под каждой колонной с учетом эксцентриситета нагрузки. Осевое напряжение и напряжение изгиба из-за эксцентриситета центра нагрузки учитываются для определения давления под каждой колонной.
      • Проверьте, больше ли допустимое чистое давление, чем приложенное давление.
      • Затем коврик делится на полосы в зависимости от его расположения.
      • Определите изгибающий момент и поперечные силы.
      • Определите эффективную глубину фундамента. Это может быть сделано на основе диагонального сдвига при растяжении вблизи различных колонн.
      • Составьте рассчитанные выше диаграммы изгибающих моментов, определите положительный и отрицательный изгибающие моменты на единицу ширины.
      • Расчет площади армирования на единицу ширины секции

      В дополнение к этой процедуре существуют другие методы, такие как приблизительный гибкий метод для анализа и проектирования фундаментов.

      Методы анализа методом конечных элементов

      Метод анализа методом конечных элементов заключается в рассмотрении гибкого поведения грунта при структурном анализе. В этом методе почва является моделью, и ее поведение учитывается при анализе и проектировании.

      Существуют различные методы моделирования почвы.

      Мы можем моделировать грунт под фундаментом с помощью свойств его материала. Для этой цели можно использовать такие программы, как plaxis. В этом типе анализа очень важно выбрать правильную модель материала для почвы. Если мы не будем рассматривать правильную идеализацию, мы получим неправильные ответы.

      Кроме того, мы могли бы использовать программное обеспечение, такое как SAFE для анализа и проектирования фундамента, чтобы получить изгибающие моменты и силы сдвига.

      Почва может быть смоделирована как пружина. Площади источников можно рассчитать, как указано в книге по анализу и проектированию фундаментов недр.

      Участок родника реакция земляного полотна почвы. Существует множество методов расчета реакции грунтового основания.В этой статье мы обсуждаем простейший метод, указанный в книге «Анализ и дизайн основания кишечника».

      Площадная пружина = SF x 40 x BC   – для осадки 25 мм ростверка

      Где SF – коэффициент запаса, учитываемый при расчете допустимой несущей способности, а BC – допустимая несущая способность.

      Приведенное выше уравнение относится к осадке 25 мм в фундаменте. Отклонение за пределы этого значения может привести к неправильным ответам.

      Таким образом, на основе указанной осадки в отчете о геотехнических изысканиях для определения допустимой несущей способности или на основе расчетной осадки приведенное выше уравнение должно быть изменено.

      Пружина площади = SF x (1000/осадок) x BC

      После того, как мы рассчитаем площадь поверхности почвы или реакцию грунтового основания, ее можно применить к компьютерной модели, созданной с помощью подходящего программного обеспечения.

      После приложения нагрузок к колоннам можно выполнить анализ фундамента. Тогда мы можем найти изгибающий момент и поперечные силы.

      Расчет арматуры производить по результатам анализа.

      Специальное примечание по расчету и проектированию плотных фундаментов
      • Для анализа и проектирования матовых фундаментов рекомендуется использовать программное обеспечение.
      • Моделирование и идеализация фактического поведения фундамента должны выполняться очень тщательно и тщательно.
      • Почва может быть моделью с площадными пружинами. Это реакция грунта. Мы определяем реакцию грунтового основания в программном обеспечении и назначаем ее компьютерной модели.
      • Реакцию подложки можно оценить с помощью различных доступных методов. Это может быть основано на значении SPT, результатах испытаний, несущей способности грунта или с использованием любого другого метода.
      • Фундамент можно смоделировать вместе с надстройкой, чтобы совместить поведение надстройки и фундамента.Прогиб фундамента может повлиять на надстройку, а поведение надстройки может быть связано с деформациями фундамента.
      • Кроме того, фундамент также может быть моделью без надстройки. Нагрузка на колонну может быть применена непосредственно к модели. Стены сдвига могут быть включены в модель.
      • Фундаментный мат должен быть рассчитан на изгибающие и сдвигающие усилия.
      • Фундамент следует проверить на сдвиг по вертикальной линии и на продавливание. Периметр сдвига при продавливании может быть определен в соответствии с соответствующим стандартом, по которому осуществляется проектирование. Статью о конструкции пробивных ножниц можно найти для проектирования и определения периметра сдвига.
      • Особое внимание следует уделять расчету на сдвиг. Требование поперечной связи должно быть проверено, и сдвиговые связи должны быть предоставлены, где это необходимо, в качестве расчетов.
      • Проектирование свайных плит представляет собой сложный процесс, и он должен выполняться с использованием соответствующей опубликованной литературы.

      Строительство матового фундамента

      Строительство матового фундамента также осуществляется с большим вниманием и с должным вниманием к контролю качества и обеспечению качества.

      Давайте обсудим процесс строительства по порядку.

      • Земляные работы для матового фундамента

      Решение о земляных работах и ​​земляных работах, поддерживающих систему, должно быть принято до начала строительства. В зависимости от характера конструкции и глубины конструкции необходимо определить тип поддерживающей системы для земляных работ.

      Артикул Земляные работы для фундамента можно найти для получения дополнительной информации о проектировании и строительстве систем земляных работ.

      Кроме того, статьи проектирование систем поддержки земляных работ и подпорная стенка из шпунтовых свай могут быть отнесены к примерам работы по системам подпорных стен.

      Как правило, все основания матов гидроизолированы. Произведена гидроизоляция всех ростверков, так как в основном они строятся ниже уровня земли.

      Наличие гидроизоляционной мембраны защищает фундамент от намокания или сырости. Кроме того, движение воды через бетон также предотвращает гидроизоляцию.

      Статью о различных видах гидроизоляции деталей, используемых в строительстве, можно назвать знанием устройства гидроизоляционных мембран.

      В плотном фундаменте имеются строительные швы, деформационные швы, компенсационные швы и т.д. Они должны быть уплотнены, чтобы избежать движения воды через соединение.

      Артикул строительные швы и типы бетонных швов можно найти для получения дополнительной информации о деталях швов и методах обработки швов.

      На строительных и деформационных швах предусмотрены гидрошпонки. Тип соединения изменяет тип гидрозатвора.

      В строительных стыках мы обычно делаем гидрошпонку в центре плота. (Типичные детали см. в статье Гидроизоляция ).В этих типах соединений обычно используются гидрошпонки из мягкой стали или ПВХ.

      В деформационных и деформационных швах предусмотрены водяные запоры поверхностного типа. (Общую информацию см. в статье Гидроизоляция .)

      В основном существует два типа армирования, которые можно наблюдать в ростверке.

      Арматура на изгиб и на сдвиг.

      Изгибаемая арматура связывается, как обычно, а поперечная арматура размещается на колонне в основном в соответствии с требованиями к сдвигу. Срезные звенья должны соответствовать проектным требованиям. Распространение сдвиговых звеньев в любом направлении колонны должно соответствовать проектным требованиям.

      В зависимости от характера конструкции и требований проекта заливка бетона выполняется в несколько заливок.

      Не обязательно выполнять несколько заливок, но можно забетонировать в одну пору, если размер матового основания меньше и имеются соответствующие ресурсы, такие как человеческие ресурсы и материальные ресурсы.

      В крупном матовом фундаменте количество заливок определяется в зависимости от возможностей подрядчика поставить и уложить бетон.

      Кроме того, тепловые эффекты учитываются при выборе последовательности заливки бетона. Первоначально последовательность, которая может следовать за бетоном, определяется таким образом, чтобы минимизировать тепловые ограничения при еще одной заливке. Тем не менее, мы не можем избежать этого всегда. Мы должны проектировать для этого.

      Кроме того, последовательность пористости планируется для каждой отдельной заливки, чтобы избежать холодного стыка с заливкой.В зависимости от времени схватывания бетон необходимо залить до начала схватывания.

      Повышение температуры бетона, более высокий температурный градиент и разница температур между сердцевиной и поверхностью являются ключевыми факторами, которые необходимо учитывать при контроле температуры.

      На практике мы поддерживаем максимальное повышение температуры бетона за счет теплоты гидратации до 70 градусов по Цельсию, чтобы избежать замедленного образования эттрингита.

      Однако добавление летучей золы увеличивает этот диапазон даже до 80°С и более.Максимальная температура также сильно зависит от типа цемента.

      Поэтому всегда рекомендуется поддерживать температуру около 70 градусов по Цельсию или ниже, поскольку мы не можем наблюдать, что происходит внутри бетона.

      Проводятся макетные испытания для проверки повышения температуры бетона за счет теплоты гидратации. Кроме того, это дает другие преимущества, такие как выбор толщины и типа материалов, которые будут использоваться в качестве опалубки.

      Тот же материал, что и при макетном испытании, и если допустимо повышение температуры, должен использоваться и в конструкции.Не допускается внесение изменений в материал и толщину материала.

      Добавление в бетон летучей золы действует как наполнитель и снижает содержание цемента. Кроме того, это снижает повышение температуры в процессе гидратации.

      Рекомендуется поддерживать добавление летучей золы в диапазоне примерно 20% – 35%.

      Кроме того, использование летучей золы в бетоне улучшает удобоукладываемость бетона .

      Другие методы известкования бетона при температуре перечислены ниже.

        • Ограничение температуры укладки. Общепринятой практикой является ограничение температуры размещения до 30 градусов по Цельсию. Однако для ограничения повышения температуры потребуется дальнейшее снижение.
        • Добавьте лед из охлажденной воды, чтобы снизить повышение температуры.
        • Залить бетон ночью
        • Добавить летучую золу
        • Собрать заполнители
        • Использовать низкотемпературный цемент
        • Собрать бетон из труб, залитых в бетон.

      Аналогичные методы можно использовать для контроля повышения температуры бетона. При контроле мы могли бы избежать образования замедленного эттрингита из-за повышения теплоты гидратации, термических трещин в бетоне из-за перепада температур и высокого температурного градиента.

      Глава 3. Обзор литературы о предыдущих работах в области проектирования — синтез и оценка предельного состояния инженерных насыпей для поддержки мостов, февраль 2016 г.

       

      ГЛАВА 3.


      ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ ПРЕДЫДУЩЕЙ РАБОТЫ В ENGINEERED

       

      3.1 Обзор каталога данных о деформации под нагрузкой инженерных насыпей для опор моста

      Различные факторы могут влиять на поведение опор мостов, использующих искусственные наполнители. Среди них:

      • Типы грунта обратной засыпки, удельный вес и параметры прочности.
      • Геосинтетический тип и предел прочности при растяжении ( T f ).
      • Шаг армирования, общая глубина размещения армирования ( N ) и горизонтальная длина (протяженность) армирования.
      • Геометрия опоры моста.
      • Форма и размер фундамента.
      • Тип грунта основания ГРС, плотность, прочностные параметры и армирование.
      • Естественный тип грунта, удельный вес и параметры прочности под фундаментом ГРС.
      • Состояние загрузки.
      • Диапазон температуры окружающей среды.
      • Влияние переходной нагрузки по сравнению со статической нагрузкой на SLS опор моста.

      Эксплуатационные характеристики опор мостов с применением инженерных наполнителей можно охарактеризовать следующим образом:

      • Несущая способность (проверка, соответствующая предельному состоянию по несущей способности (ULS)).
      • Непосредственные и длительные вертикальные и горизонтальные деформации армированных и фундаментных грунтов (элементы конструкции SLS).

      В этой главе факторы, влияющие на поведение мелкозаглубленных фундаментов, обобщены на основе опубликованных в литературе результатов. К ним относятся факторы, влияющие на осадку фундаментов мелкого заложения с армированием и без него, а также факторы, влияющие на вертикальные и поперечные деформации опор и устоев мостов при использовании инженерных насыпей.Далее рассматривается влияние нестационарных нагрузок на деформации опор мостов на сыпучих грунтах и ​​определение распределения напряжений в сыпучих грунтах под мелкими фундаментами. На основе обзора литературы каталог данных нагрузки-деформации был скомпилирован в неопубликованную электронную таблицу Microsoft ® Excel.

      3.2 Синтез факторов, влияющих на осадку фундаментов мелкого заложения

      Влияние относительной плотности грунта на осадку мелководных фундаментов

      Fragaszy и Lawton провели серию лабораторных модельных испытаний, предназначенных для определения влияния относительной плотности грунта ( D R ) на характеристики осадки армированного песка при нагрузке. (53) Природный песок однородной фракции был армирован тремя слоями алюминиевой фольги во всех испытаниях. Как видно из рисунка 5, во всех случаях предельная несущая способность увеличивалась с увеличением D R . Кроме того, поведение нагрузки на осадку ленточных фундаментов на армированном грунте было жестче, чем на неармированном грунте при той же относительной плотности. Результаты показывают, что при 10-процентном увеличении D R при давлении 14,5 фунтов на квадратный дюйм (100 кПа) осадка фундамента уменьшилась примерно на 20 процентов. За счет армирования грунта предельная несущая способность фундамента увеличилась не менее чем на 60 процентов при отношении осадки фундамента к его ширине ( с/В ) 10 процентов. Обратите внимание, что увеличение удержания с добавлением армирующих слоев подавило поведение расширения, как это наблюдается через подавленный пик реакции нагрузки на осадку. Басудхар и др. провели экспериментальное исследование круговых фундаментов, опирающихся на песок, армированных геотекстилем. (54) Сделали вывод, что непосредственная осадка фундамента уменьшалась с увеличением D R (см. рис. 6).

      1 psi = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Fragaszy и Lawton. (53)

      Рисунок 5. График. Результаты расчета нагрузки на неармированный и армированный песок.

      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Basudhar et al. (54)

      Рисунок 6. График. Результаты расчета нагрузки для различных относительных плотностей.

      Влияние

      N на осадку неглубоких фундаментов

      Омар и др.провела серию лабораторных модельных испытаний на ленточных и квадратных фундаментах, опирающихся на песок, армированный слоями георешетки. (55) Как показывают их результаты на рис. 7 и 8, при одинаковых значениях приложенной нагрузки осадка опор на армированном грунте была меньше, чем на неармированном грунте. Для испытаний с ленточным фундаментом при увеличении N с 1 до 3 предельная нагрузка на подшипник увеличилась вдвое, а осадка при соответствующей предельной нагрузке также почти удвоилась.При каждом приложенном давлении величина осадки уменьшалась с увеличением Н. для Н больше или равно 4, осадка при предельной нагрузке на подшипник оставалась практически постоянной, указывая на наличие оптимума Н , за пределами которого осадка при предельная нагрузка на подшипник имеет незначительное улучшение. Следует учитывать, что на основании исследования Омара и др. эффективная глубина армирования составляет около 2 В для ленточных фундаментов. (55) Следовательно, в их эксперименте, имея u / B = ч / B = 0.33 (обозначения приведены на рис. 4), арматура с Н больше или равна 7 выносится за пределы зоны влияния.

      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Omar et al. (55)

      Рисунок 7. График. Результаты расчета нагрузки для ленточного фундамента u / B = ч / B = 0,333, b / B = 10,

      1 дюйм = 25.4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Omar et al. (55)

      Рисунок 8. График. Результаты расчета нагрузки для квадратного фундамента для u/B = h/B = 0,333, b/B = 6,

      Чен и др. исследовали поведение квадратных фундаментов на глинистом грунте, армированном геосинтетикой, с коэффициентом полезного действия 15 процентов, используя лабораторные модельные испытания фундамента. (56) Модельными опорами, использованными в испытаниях, были стальные пластины размером 5.98 на 5,98 на 1 дюйм (152 на 152 на 25,4 мм) (ширина на длину на толщину). Испытания модели проводились в стальной испытательной камере размерами 4,92 на 2,98 на 2,98 фута (1,5 на 0,91 на 0,91 м) (длина на ширину на глубину). Процедура испытаний проводилась в соответствии со стандартом ASTM D 1196-93, при котором приращения нагрузки применялись и поддерживались до тех пор, пока скорость осадки не стала менее 0,001 дюйма/мин (0,03 мм/мин) в течение 3 минут подряд. (57) Результаты, представленные на рисунке 9, показывают, что при увеличении Н величина осадки при каждом приложенном давлении уменьшалась до Н = 4.Для N больше или равно 4 осадка квадратного фундамента не увеличилась с дополнительными слоями армирования. Это еще раз указывает на то, что существует оптимум N , за которым поселение имеет незначительное улучшение. Следует отметить, что, согласно данным Chen et al., эффективная глубина армирования составляет около 1,5 B для глины, армированной георешеткой. (56) Следовательно, в эксперименте Чена и др., имея u / B = ч / B = 0.33 арматура с N больше или равна 7 вынесена за пределы зоны влияния. (56)

      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Chen et al. (56)

      Рисунок 9. График. Результаты расчета нагрузки для квадратного фундамента на неармированном и армированном грунте со слоями георешетки из полипропилена (ПП).

      Дас и др. провели лабораторные модельные испытания для исследования предельной несущей способности поверхностных ленточных фундаментов на песке и глине, армированных георешетками. (58) Каждое основание было изготовлено из алюминиевой пластины размерами 3 на 12 дюймов (76,2 на 304,8 мм) ( B × L ). Испытания на несущую способность проводились в двух коробках, каждая с внутренними размерами 3,61 на 0,98 на 2,95 фута (1,1 на 0,3 на 0,9 м) (длина на ширину на глубину). Результаты показывают, что включение армирования георешеткой увеличивает нагрузку на единицу площади, которую может нести фундамент на любом заданном уровне осадки. Это верно для испытаний как в песке, так и в глине.Как видно из рисунка 10, осадка фундамента уменьшалась с увеличением слоя арматуры до N = 5. Когда N превышало 5, осадка фундамента больше не уменьшалась с увеличением слоев арматуры. Результаты могут быть связаны с тем, что дополнительные слои армирования были размещены ниже эффективной глубины армирования, которая составляла около 2 B для ленточного фундамента в песчаном грунте.

      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт на квадратный дюйм = 6. 89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Das et al. (58)

      Рисунок 10. График. Результаты осадки песчаного грунта для u / B = 0,4, ч / B = 0,33 и b / B = 4,

      Басудхар и др. провели экспериментальное исследование круговых фундаментов, опирающихся на песок, армированных геотекстилем. (54) Сделали вывод, что с увеличением N скорость заселения постепенно уменьшалась.Как видно из рисунка 11, когда N больше или равно 2, осадка фундамента больше не уменьшается с увеличением слоев арматуры, за исключением осадки при предельной нагрузке. Для испытания с тремя слоями армирования геотекстиль был помещен на глубину 0,25 B , B и 2 B ниже основания фундамента. С учетом результатов, представленных в разделе, эффективная глубина армирования была менее 2 B для квадратного фундамента; поэтому слой 3 и дополнительные слои были вынесены за пределы зоны влияния и больше не влияли на осадку фундамента.

      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Basudhar et al. (54)

      Рисунок 11. График. Результаты расчета нагрузки для кругового фундамента диаметром 1,18 дюйма (30 мм).

      Фаникумар эль ал. провел серию лабораторных испытаний плиты под нагрузкой на песчаные подушки, армированные георешеткой. (59) Свойства тестовых песков представлены в таблице 5. На рисунке 12 показано, что при некоторых осадках на несущую нагрузку, необходимую для достижения этой осадки, также влияли N и типы грунтов.

      Таблица 5. Свойства испытательных песков. (59)
      Недвижимость Мелкий песок Средний песок Крупный песок
      Масса сухой единицы (при D R = 50 процентов) (кН/м 3) 15,2 14,9 14,7
      Максимальный размер агрегата ( d макс ) (мм) 0. 425 2,36 4,75
      Диаметр частиц, при котором 10% пробы мельче, по массе ( D 10 ) (мм) 0,25 0,59 1,3
      Внутренний Φ * (градус) 32 35 40
      Коэффициент однородности 1.4 1,995 2,07
      Коэффициент кривизны 1,17 1,12 1,25
      1 кН/м 3 = 6,37 фунт-сила/фут 3
      1 дюйм = 25,4 мм
      *Внутреннее Φ испытательных песков было определено путем проведения испытаний на прямой сдвиг. Испытываемые пески уплотняли до их соответствующих удельных весов в сухом состоянии, соответствующих относительной плотности 50 процентов.

       

      1 фунт силы = 0,0044 кН
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Phanikumar et al. (59)

      Рисунок 12. График. Влияние количества георешеток на нагрузку, необходимую для осадки 0,02 дюйма (0,5 мм).

      Результаты влияния различного количества армирования на поведение фундамента на армированном песке со слоями из фосфорной бронзы представлены на рис. 13. (60) Результаты также показывают тенденцию к уменьшению осадки с увеличением при двух соотношениях армирования: L против B .

      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа

      Рисунок 13. График. Результаты расчета нагрузки для различного количества металлической арматуры.

       

      Влияние арматуры

      L и T f на осадку мелководных фундаментов

      Результаты лабораторных модельных испытаний, проведенных Лата и Сомванши, представлены на рисунке 14. (61) Результаты показывают, что с увеличением b величина предельной несущей способности фундаментов на армированном грунте увеличилась, а осадка уменьшилась. .

      1 psi = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Латы и Сомванши. (61)

      Рисунок 14. График. Результаты расчета нагрузки для геосетки разной ширины ( N = 4, d = 2 B ).

      Элтон и Патаваран провели экспериментальное исследование образцов армированного грунта, чтобы оценить влияние геотекстиля T f на соотношение напряжения и деформации армированного грунта. (62) Свойства шести геотекстилей, использованных в их экспериментах, представлены в таблице 6. На рисунке 15 показаны результаты испытаний на неограниченное сжатие. Три датчика в верхней части стальной нагрузочной плиты измеряли вертикальные смещения. Как показывают результаты, кривая первоначально достигла своего пика прочности при деформации примерно от 3 до 8 процентов, имела некоторое снижение прочности, а затем постепенно увеличивалась, достигая второго пика, прежде чем, наконец, резко уменьшилась. Пиковая прочность и соответствующая деформация образцов увеличивались по мере увеличения прочности армирования.

      Таблица 6. Свойства геотекстиля. (62)
      Собственность Тип геотекстиля (G)
      G4 Г6 G8 Г12 Г16 Г28
      Масса на единицу площади (г/м 2) 135,64 203,46 271,28 406.92 542,56 949,48
      Прочность в поперечном направлении (кН/м) 9,0 14,0 14,5 18,6 20,1 24,9
      Прочность в поперечном направлении машины (кН/м) 14,4 19,3 19,8 20.3 22,9 21,7
      1 г/м 2 = 2,05 ´ 10 -4 фунт/фут 2
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут

       

      1 psi = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Элтона и Патаварана. (62)

      Рисунок 15. График. Взаимосвязь напряжения и деформации армированного грунта.

      Адамс и Коллин провели пять лабораторных экспериментов на пирсах уменьшенного размера в рамках исследовательского проекта FHWA. (41) Из пяти экспериментов один был неармированным, а остальные были усилены с разным шагом армирования и T f . Как показывают результаты на рис. 16, образец с расстоянием 0,66 фута (0,2 м) и меньшей прочностью по ширине 1439 фунт-сила/фут (21 кН/м) может выдерживать более высокие нагрузки по сравнению с образцом с расстоянием 1,31 фута (0,4-м). м) расстояние и более высокая прочность по ширине 4797 фунтов силы / фут (70 кН / м) при любом заданном напряжении. Поэтому они пришли к выводу, что расстояние между армированием играет более важную роль, чем прочность армирования.

      1 psi = 6,89 кПа
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      1 фут = 0,305 м
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Адамса и Коллина. (41)

      Рисунок 16. График. Взаимосвязь напряжения и деформации в экспериментах с мини-пирсом.

      Абу-Хейлех и др. провели оценку нового моста Founders/Meadows Bridge недалеко от Денвера, штат Колорадо, которая была завершена в июле 1999 года. (63,64) Основное внимание в исследовании уделялось характеристикам и поведению системы GRS под эксплуатационными нагрузками.Три секции системы GRS были оборудованы инструментами для измерения перемещений передней стены GRS, осадки основания моста и дифференциальной осадки между опорой моста и приближающейся проезжей частью. Грунт обратной засыпки, использованный в этом проекте, представлял собой смесь гравия (35 процентов), песка (54,4 процента) и мелкозернистого грунта (10,6 процента). Почва обратной засыпки была классифицирована как илистый песок хорошего качества в соответствии с ASTM D 2487 и как обломки камней, гравия и песка (A-1-B (0)) в соответствии с AASHTO M145-91. (65,66) Средний удельный вес и сухой удельный вес уплотненного грунта обратной засыпки, измеренные во время строительства, составили 140.6 и 133,7 фунт/фут 3 (22,1 и 21 кН/м 3) соответственно, а содержание воды составляло 5,6 процента. Результаты испытаний на большой прямой сдвиг и больших трехосных испытаний показали Φ при 47,7 и 39,5 градуса и c при 16,06 и 5,73 фунтов на квадратный дюйм (110,7 и 39,5 кПа) соответственно для испытаний на прямой сдвиг и трехосных испытаний. В этом проекте использовались георешетчатые арматуры трех марок: одноосная (UX) 6 под фундаментом и UX 3 и UX 2 за опорной стеной. В таблице 7 приведены предельная прочность и расчетная долговременная прочность (LTDS) для этих георешеток.

      Таблица 7. Прочность уложенной георешетки. (64)
      Тип и обозначение георешетки Предел прочности (кН/м) LTDS (кН/м)
      UX 6 157,3 27
      UX 3 64,2 11
      UX 2 39,3 6.8
      1 кН/м =68,5 фунт-сила/фут

      Данные были собраны во время строительства стен ГРП, во время установки верхнего строения моста и в течение 18 месяцев после открытия моста для движения. Результаты представлены в таблице 8 и показывают отличные характеристики структуры GRS. Контролируемые габаритные смещения были меньше, чем ожидалось в проекте, и допускались эксплуатационными требованиями, не было признаков развития проблемы с неровностями моста или каких-либо структурных повреждений, а смещения после строительства стали незначительными в течение года после открытия моста. движение.

      Таблица 8. Сводка максимальных перемещений облицовки фасадной стены и осадок опоры моста.
      Типы максимальных перемещений Создается только стеновой конструкцией GRS Только за счет установки пролетного строения моста (доплата 115 кПа) Вводится только во время эксплуатации моста (доплата 150 кПа)
      6 Пн 12 Пн 18 Пн
      Максимальное смещение облицовки фасада наружу (мм) 12 10 8 12 13
      Максимальная осадка выравнивающей подушки, поддерживающей облицовку фасада (мм) 8 7 4 5 5
      Максимальная осадка опоры моста (мм)   13 7 11 10
      Процент максимальной осадки опоры моста от высоты стены (в процентах)   0.29     0,17
      1 кПа = 0,145 фунтов на кв. дюйм
      1 дюйм = 25,4 мм
      Примечание. Эта таблица была создана FHWA после того, как Абу-Хейлех и др. (64) Пустые ячейки означают, что значение не было записано.

      Хуан и Тацуока использовали различные типы металлических полос для укрепления грунта под неглубоким фундаментом. (60) На рис. 17 показаны результаты испытаний лабораторной модели, армированной полосами из фосфористой бронзы.Результаты показывают, что с увеличением L величина осадки при каждой приложенной нагрузке уменьшалась. Однако это уменьшение не было пропорционально увеличению L . Например, при приложенном давлении 4177 фунтов на квадратный фут (200 кПа) осадка фундамента была одинаковой для двух разных длин арматуры L/B = 3,5 и L/B = 6,

      .

      1 psi = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Хуанга и Тацуока. (60)

      Рисунок 17. График. Результаты расчета нагрузки для арматуры разной длины ( N = 3).

      Влияние

      B на осадку мелководных фундаментов

      Дас и Омар провели экспериментальное исследование поверхностных ленточных фундаментов на песке, армированном георешеткой. (67) Как показано на рисунке 18, они пришли к выводу, что осадка при предельной несущей способности увеличивается с уменьшением B . На рисунке также показано незначительное влияние размера фундамента на осадку при опорном давлении менее примерно 6 266 фунтов на квадратный фут (300 кПа).Отмечается, что эти наблюдения были получены в мелкомасштабных экспериментах.

      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Даса и Омара. (67)

      Рисунок 18. График. Результатом осадки является армированный песок ( D R = 75 процентов).

      Влияние глубины заделки верхнего армирующего слоя на осадку мелководных фундаментов

      Мандал и Сах провели испытания несущей способности модельных оснований на глиняном основании, армированном георешетками. (68) Их результаты, представленные на рис. 19, показывают, что максимальное процентное снижение осадки при использовании армирования георешеткой в ​​пределах уплотненной и насыщенной глины составило около 45 процентов и произошло на глубине от 0 до 0,25 B ниже основания квадратного фундамента.

       

      1 psi = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Мандала и Са. (68)

      Рисунок 19. График. Результаты расчета нагрузки модельных оснований на глиняном основании, армированном георешеткой.

      Бинке и Ли провели серию экспериментов с ленточным фундаментом шириной 2,99 дюйма (76 мм), уложенным на песчаный грунт, армированный металлическими полосами. (69) На рис. 20 представлены результаты исследований влияния u верхнего армирующего слоя на осадку фундамента. Они пришли к выводу, что оптимальным расположением верхнего слоя было u / B = 1,3. Кроме того, на основании результатов экспериментов, полученных на фундаментах, уложенных на армированный грунт георешеткой, был сделан вывод, что оптимальная глубина заложения верхнего слоя армирования находится в пределах 0.25 B ниже основания фундамента. Следовательно, верхний слой металлической полосы может быть расположен на меньшей глубине по сравнению с армированием георешеткой, чтобы иметь минимальную величину осадки при каждой приложенной нагрузке.

      1 дюйм = 25,4 мм = 2,54 см
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Бинке и Ли. (69)

      Рисунок 20. График. Результаты расчета нагрузки для различной глубины верхнего слоя металлической арматуры ( N = 3).

      Влияние вертикального расстояния между слоями арматуры (

      S и ) на осадку фундаментов мелкого заложения

      Чен и др. исследовали поведение квадратных фундаментов на геосинтетических армированных глинистых грунтах с низкой и средней пластичностью, используя лабораторные модельные испытания фундаментов. (56) Как показано на рисунке 21, за счет уменьшения ч между тремя слоями арматуры (расположенными в зоне влияния ниже фундамента) величина осадки при каждом приложенном давлении нагрузки уменьшалась.

      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Chen et al. (56)

      Рисунок 21. График. Результаты расчета нагрузки для испытаний квадратного фундамента с тремя слоями георешетки, расположенными на разном расстоянии друг от друга по вертикали.

      Влияние коэффициента покрытия (CR) металлической полосовой арматуры на осадку фундаментов мелкого заложения

      Эффективным параметром осадочной характеристики фундамента на грунте, армированного металлическими лентами, является CR арматуры в каждом слое.На рис. 22 представлены результаты экспериментов по осадке фундамента, уложенного на армированный грунт со слоями ленты из фосфористой бронзы. (60) На рисунке показано, что при увеличении CR осадка при каждом приложенном давлении уменьшается. Из результатов можно сделать вывод, что уменьшение расчетной суммы не было пропорционально CR . Это говорит о том, что существует верхняя граница CR , , выше которой нельзя ожидать уменьшения оседания при увеличении CR .

      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Хуанга и Тацуока. (60)

      Рисунок 22. График. Результаты расчета нагрузки для различных CR арматуры ( L = 2 B , N = 3).

       

      3.3 Синтез взаимосвязей нагрузки и деформации устоев и опор моста

      Влияние параметров грунта на соотношения нагрузки и деформации

      Адамс и Никс провели экспериментальное исследование характеристик вторичной деформации GRS в качестве опор моста в условиях рабочей нагрузки. (27) Осадочные характеристики четырех опор GRS, построенных с использованием двух типов грунтов и тканого геотекстиля, контролировались при давлении 30,45 фунтов на кв. дюйм (210 кПа). Характеристики использованных материалов и результаты, представленные Адамсом и Никсом, показаны в таблице 9. ). Кроме того, сваи с заполнителем № 8 с открытым уклоном испытали несколько большее сжатие (примерно на 5 процентов выше) по сравнению с грунтом обратной засыпки с хорошим распределением A-1-a.Результаты обследования деформации сваи в течение 4 месяцев показали, что вторичная осадка произошла в зернистом материале, но она все еще находилась в типичных допустимых пределах для мостов с вертикальной деформацией до 2 процентов в течение срока службы моста. (32)

      Таблица 9. Материалы опор GRS и результаты, полученные при съемке вертикальных деформаций.
      Категории измерений Свойства материалов и специальные полевые исследования Пирс А Пирс Б Пирс С Пирс D
      Свойства материала обратной засыпки Тип почвы AASHTO #8 А-1-а А-1-а #8
      Φ (градусы) 55 54 54 55
      c (кПа) 0 5.5 5,5 0
      Армирующие свойства T f (кН/м) 35 70 70 70
      Минимальное среднее значение прочности при деформации 2% (кН/м) 3,5 19,3 19,3 19,3
      Результаты опроса Композитная осадка ГРС через 105 дней после размещения груза (мм) 24 23.6 22,5 24,8
      Вертикальная деформация в композите GRS (в процентах) 1,03 1,01 0,97 1,07
      1 psi = 6,89 кПа
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      1 дюйм = 25,4 мм
      Примечание. Эта таблица была создана FHWA после Адамса и Никса. (27)

      Никс и др. провел 19 тестов GRS в рамках исследования FHWA, в ходе которого изучались характеристики осевой нагрузки и вертикальной деформации свай GRS. (42) В общей сложности 5 тестов было проведено в округе Дефаенс (округ Колумбия), штат Огайо, на предприятии по техническому обслуживанию дорог, и 14 были проведены в Исследовательском центре шоссейных дорог Тернер-Фэрбэнк (TFHRC). Параметры, которые различались в ходе испытаний, включали расстояние между армирующими элементами, прочность геотекстиля, тип грунта и фрикционно связанный облицовочный элемент. Параметры свай, испытанных для исследования влияния типа заполнителя на нагрузочно-деформационные характеристики свай, и результаты испытаний приведены в таблице 10 и на рисунке 23.Приложенное давление рассчитывалось как среднее измеренных значений за период нагружения, а вертикальная деформация рассчитывалась как среднее значение четырех линейных преобразователей смещения напряжения (LVDT) и потенциометров (POT), расположенных на основании в конце каждое приращение нагрузки. Основываясь на результатах, опора, построенная из испытанного наибольшего заполнителя (камень № 57), имела самый низкий предел службы из всех испытаний, что указывает на большую деформацию под приложенной нагрузкой. Кроме того, пирс, построенный из окатанного мелкого гравия, имел более низкую прочность и предел службы, чем более угловатый заполнитель, отвечающий тем же требованиям к градации для материала AASHTO #8.

      Таблица 10. Параметрическое исследование размера заполнителя.
      Тест № Обратная засыпка Усиление Облицовка
      Тип Φ
      (градусы)
      с
      (кПа)
      Заполнитель
      Размер
      (мм)
      T f
      (кН/м)
      S v
      (мм)
      DC-1 8 54 0 12.7 70 194 КМУ
      ДС-2 46 0 19.05 70 194 КМУ
      ДС-3 57 52 0 25,4 70 194 КМУ
      ДС-4 9 49 0 9.525 70 194 КМУ
      1 psi = 6,89 кПа
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      1 дюйм = 25,4 мм
      CMU = Блок бетонной кладки.
      Примечание. Эта таблица была создана FHWA после публикации Nicks et al. (42)

       

      1 psi = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Nicks et al. (42)

      Рисунок 23.График Нагрузочно-деформационное поведение от PT на сваях GRS с использованием пяти типов обратной засыпки DC.

      Путем сравнения идентичных пирсов, которые были схожи по всем своим характеристикам, кроме их градации, Nicks et al. пришли к выводу, что использование хорошо просеянного материала привело к значительно более жесткой реакции на нагрузку-деформацию, чем при использовании неоднородного материала. (42)

      Хелвани и др. провели анализ методом конечных элементов (FEA) двух полномасштабных испытаний на нагрузку на опоры моста GRS и выполнили параметрическое исследование для изучения характеристик модульной блочной облицовки опор моста GRS, подвергаемой динамическим и постоянным нагрузкам от пролетного строения моста. (70) Они пришли к выводу, что более благоприятная реакция на деформацию была достигнута при использовании типов грунта с более высоким внутренним Φ и соответствующими более высокими объемными модулями и модулями сдвига. На рисунке 24 показано, что когда угол Φ увеличился с 34 до 40 градусов, вертикальное смещение у опорной поверхности уменьшилось с 1,89 до 1,18 дюйма (от 48 до 30 мм) при приложенном давлении 4 177 фунтов на квадратный фут (200 кПа), в то время как вертикальное смещение было незначительным. изменение при более низком приложенном давлении 2088 фунтов на квадратный фут (100 кПа).

      1 дюйм = 2,54 см
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (70)

      Рисунок 24. График. Влияние внутренней засыпки Φ на вертикальное смещение у опоры (шаг армирования = 7,87 дюйма (20 см))

      Хелвани и др. также пришел к выводу, что при использовании типов грунта с более высоким внутренним Φ и более высокими объемными модулями и модулями сдвига была достигнута более благоприятная реакция на деформацию при горизонтальном смещении в месте упора и при максимальном поперечном смещении сегментной облицовки (см. рис. 26). (70) При приложенном давлении 4177 фунтов на квадратный фут (200 кПа) за счет увеличения внутреннего угла Φ с 34 до 40 градусов горизонтальное смещение седла уменьшилось примерно на 14 процентов. Как показано на рисунке 26, при различных приложенных давлениях максимальное боковое смещение сегментной облицовки линейно уменьшалось с увеличением Φ .

      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (70)

      Рисунок 25. График. Влияние внутренней засыпки Φ (шаг армирования = 7,87 дюймов (20 см)) на горизонтальное смещение у опоры.

       

      1 дюйм = 2,54 см
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (70)

      Рисунок 26. График. Влияние внутренней засыпки Φ (шаг армирования = 7,87 дюйма (20 см)) на максимальное боковое смещение облицовки.

      Hatami и Bathurst исследовали влияние типа обратной засыпки на характеристики сегментных подпорных стен из армированного грунта (SRW) в условиях рабочего напряжения в конце строительства (EOC) с использованием численного моделирования методом конечных разностей. (71) Как показано на рисунке 27, прогибы облицовки уменьшились по величине по мере увеличения прочности грунта на сдвиг из-за увеличения Φ , увеличения видимого c или того и другого. На картину искривленной формы также повлияло увеличение кажущегося c .Увеличение кажущегося c сместило место максимального прогиба стенки ниже по стене и было особенно эффективным для уменьшения прогиба на гребне стены. Результаты также показывают различное влияние Φ и c

      1 фут = 0,305 м
      1 дюйм = 2,54 см
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Хатами и Батерста. (71)

      Рисунок 27. График. Влияние видимых c и Φ на боковое смещение стенки.

      Результаты, представленные на рис. 28, показывают, что нагрузки на арматуру были больше для стен с более слабой обратной засыпкой, а распределение максимальной нагрузки по высоте стены варьировалось от параболической формы для гранулированной обратной засыпки до линейной формы, когда засыпка имела более высокое значение кажущейся c и был более сплоченным. (71)

      1 фут = 0,305 м
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Хатами и Батерста. (71)

      Рисунок 28. График. Влияние кажущихся значений обратной засыпки c и Φ на максимальные нагрузки арматуры в моделях стен в EOC

      Скиннер и Роу численно исследовали краткосрочное и долгосрочное поведение сегментной геосинтетической армированной подпорной стены высотой 19,68 футов (6 м), построенной на жестком основании; они также изучили два глинистых фундамента толщиной 32,8 фута (10 м), чтобы исследовать влияние деформации фундамента на устойчивость стены. (72) Горизонтальные смещения поверхности стены, рассчитанные для жесткого основания и двух глинистых оснований, представлены на рис. 29. Глинистые основания значительно более сжимаемы, чем жесткое основание. Из рисунка видно, что деформации у грани и основания стены для грунтов 1 и 2 были значительно выше, чем для жесткого основания. Повышенная деформация фундамента в значительной степени способствовала смещению облицовки. Для грунта с более низкой вязкостью 1 не было значительных изменений в поведении между временем 95-процентного уплотнения (достигнутым через 1 год после EOC) и последующим временем (т.г., 7 лет). Более вязкий грунт 2 достиг приблизительно 20-процентного уплотнения через 1 год после EOC и приблизительно 95-процентного уплотнения через 7 лет после EOC. Небольшое обратное вращение поверхности стены от EOC до 7 лет (95-процентная консолидация) для грунта 1 было вызвано локальными смещениями на поверхности и особенно в подошве стены.

      1 фут = 0,305 м
      1 дюйм = 25,4 мм
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Скиннера и Роу. (72)

      Рисунок 29.График Горизонтальные смещения на торце стены

      Хелвани и др. провела МКЭ для исследования влияния типа обратной засыпки и прочности арматуры на поведение подпорных стен GRS. (73) В расчетах трех стен разной высоты применялись 3 различных значения жесткости арматуры и 16 различных материалов обратной засыпки, что позволило получить 144 комбинации расчетов. Подпорные стенки GRS находились под избыточным давлением 15,23 фунта на кв. дюйм (105 кПа). Размеры и свойства различных грунтов представлены в таблицах 11 и 12, а результаты представлены на рисунках с 30 по 33.

      Таблица 11. Размеры подпорной стены GRS.
      Высота стены (м) Глубина обратной засыпки (м) Длина геотекстиля (м) Н
      3 3,7 1,8 10
      4,5 5,5 2,7 15
      6 7.3 3,7 20
      1 фут = 0,305 м
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (73)

       

      Таблица 12. Репрезентативные параметры почвы.
      Тип почвы на основе Единой классификации почв Номер обозначения обратной засыпки RC на основе процента от стандартного Proctor Вес влажного блока
      (кН/м 3)
      Φ для всестороннего давления =
      1 Атмосферное давление
      (градусы)
      Уменьшение Φ для 10-кратного увеличения всестороннего давления
      (градусы)
      с
      (кН/м 2)
      Хорошо отсортированный гравий, плохо отсортированный гравий, хорошо отсортированный песок, плохо отсортированный песок 1 105 23.6 42 9 0
      2 100 22,8 39 7 0
      3 95 22,1 36 5 0
      4 90 21.3 33 3 0
      Илистый песок 5 100 21,3 36 8 0
      6 95 20,5 34 6 0
      7 90 19.7 32 4 0
      8 85 18,9 30 2 0
      Алевритистый глинистый песок 9 100 21,3 33 0 24
      10 95 20.5 33 0 19
      11 90 19,7 33 0 14
      12 85 18,9 33 0 10
      Глина с низкой пластичностью 13 100 21.3 30 0 19
      14 95 20,5 30 0 14
      15 90 19,7 30 0 10
      16 85 18.9 30 0 5
      1 кН/м 3 = 6,37 фунт-сила/фут 3
      1 кН/м 2 = 20,89 фунт/фут 2
      Примечание. Эта таблица была создана FHWA после того, как Helwany et al. (73)

       

      На рисунках с 30 по 33 показано, что тип обратной засыпки оказал наибольшее влияние на поведение подпорной стены GRS. Они пришли к выводу, что жесткость геосинтетического армирования оказала значительное влияние на поведение подпорной стены GRS, когда засыпка имела более низкую жесткость и прочность на сдвиг.Например, подпорные стены GRS высотой 9,84 фута (3 м), сделанные из грунтов № 15 и № 16 (более низкая жесткость и прочность на сдвиг), продемонстрировали значительное улучшение при использовании более жесткого геосинтетического материала. Когда подпорная стена GRS высотой 9,84 фута (3 м) была построена из грунтов № 13 и № 14 (более высокая жесткость и прочность на сдвиг), она продемонстрировала относительно небольшие улучшения при увеличении жесткости геосинтетического материала.

      1 дюйм = 2,54 см
      1 фут = 0,305 м
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (73)

      Рисунок 30. График. Максимальное боковое смещение в зависимости от жесткости геосинтеза для грунтов 1–4.

       

      1 дюйм = 2,54 см
      1 фут = 0,305 м
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (73)

      Рисунок 31. График. Максимальное боковое смещение в зависимости от жесткости геосинтеза для грунтов 5–8.

       

      1 дюйм = 2,54 см
      1 фут = 0.305 м
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (73)

      Рисунок 32. График. Максимальное боковое смещение в зависимости от жесткости геосинтеза для грунтов 9–12.

       

      1 дюйм = 2,54 см
      1 фут = 0,305 м
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (73)

      Рисунок 33. График. Максимальное боковое смещение в зависимости от жесткости геосинтеза для грунтов 13–16.

       

      Влияние характеристик армирования на соотношения нагрузки и деформации

      На рис. 34 и 35 показаны результаты двух тестов, проведенных Nicks et al. исследовать влияние армирования несущего основания на деформационные характеристики опор моста под нагрузкой. (42) Усиление несущего основания, расположенное непосредственно под седлом балки, было рекомендовано как минимум в пяти верхних рядах облицовочных элементов CMU для опор GRS для поддержки повышенных нагрузок из-за моста и должно составлять, как минимум, половину основного интервал. (32) Две опоры были идентичны, за исключением того, что одна опора (Turner-Fairbank (TF)-8) имела два ряда усиления несущего основания в дополнение к основной арматуре с шагом 7,87 дюйма (20 см), а другая опора (ТФ-7) не имела армирования несущего основания, а только основное армирование. Приложенное давление рассчитывалось как среднее измеренных значений за период нагрузки, а вертикальная деформация рассчитывалась как среднее значение четырех LVDT и POT, расположенных на основании в конце каждого приращения нагрузки.Осевые деформации, представленные на рис. 34, показывают, что несущая опора обеспечивала незначительно более высокую вертикальную грузоподъемность; однако вертикальная деформация не улучшалась при низких уровнях деформации. На рис. 35 показано, что при эксплуатационных нагрузках (3550 фунтов на квадратный фут (170 кПа) приложенного вертикального давления) поперечная деформация верхней опорной плиты толщиной 1,31 фута (0,4 м) уменьшилась более чем на 50 процентов благодаря включению двух курсы укрепления.

      1 psi = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Nicks et al. (42)

      Рисунок 34. График. Эффект усиления станины подшипника для TF-7 и TF-8.

       

      1 фут = 0,305 м
      1 дюйм = 25,4 мм
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Nicks et al. (42)

      Рисунок 35. График. Измеренная боковая деформация при приложенном давлении 3600 фунтов на квадратный фут (172,5 кПа) для TF-7 (без армирования несущего основания) и TF-8 (два ряда армирования несущего основания).

      Ву и др. провел серию лабораторных испытаний общего геосинтетического композита грунта (GSGC) для изучения поведения композитной массы GRS с различным шагом и T f арматуры. (74) Программа испытаний включала пять тестов GSGC. Высота образца составляла 6,56 футов (2 м) с квадратным поперечным сечением 4,59 футов (1,4 м). Условия испытаний и сводка результатов представлены в таблице 13. Вертикальное перемещение было измерено вдоль верхней поверхности бетонной подушки, помещенной поверх образца перед нагрузкой. Тест 1 был проведен в качестве основы для остальных четырех тестов. Образец был нагружен до 36,26 фунтов на квадратный дюйм (250 кПа) (почти до 1 процента вертикальной деформации), затем разгружен до нагрузки 0 фунтов на квадратный дюйм (0 кПа) и повторно нагружен до разрушения.Другие тесты были загружены до отказа напрямую. Предписанное ограничивающее давление 4,93 фунта на кв. дюйм (34 кПа) было приложено ко всей площади поверхности испытательных образцов для испытаний с 1 по 4. На рисунке 36 показано поведение нагрузки при деформации в пяти испытаниях GSGC. Сравнивая результаты испытаний 2 и 3, можно сделать вывод, что предельное приложенное давление увеличилось примерно на 35 процентов за счет удвоения прочности арматуры. Сравнивая испытания 2 и 4, можно сделать вывод, что при изменении шага арматуры от 1.От 31 до 0,66 фута (от 0,4 до 0,2 м) предельное приложенное давление увеличилось более чем на 50 процентов. Таким образом, по сравнению с арматурой T f , расстояние между слоями арматуры играет более важную роль в улучшении поведения армированной грунтовой массы при нагрузке. На рис. 37 показано поперечное смещение испытательных образцов при разрушении и приложенном давлении 87,02 фунта на кв. дюйм (600 кПа). Испытание 2, которое представляло собой ограниченный образец с шагом арматуры 0,66 фута (0,2 м), продемонстрировало самую высокую предельную прочность и наименьшую боковую деформацию.

      Таблица 13. Условия испытаний и сводка результатов испытаний GSGC.
      Параметры Тест 1 Тест 2 Тест 3 Тест 4 Тест 5
      Предел прочности при растяжении по ширине (кН/м) Без усиления 70 140 70 70
      Шаг арматуры (м) Без усиления 0.2 0,4 0,4 0,2
      Удерживающее давление (кПа) 34 34 34 34 0
      Предельное приложенное давление (кПа) 770 2 700 1 750 1 300 1 900
      Вертикальная деформация при разрушении (в процентах) 3 6.5 6.1 4 6
      Максимальное боковое смещение при разрушении (мм) 47 60 54 53 Не измерено
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      1 фут = 0,305 м
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      1 дюйм = 25,4 мм
      Примечание. Эта таблица была создана FHWA на основе Wu et al. (74)

       

      1 psi = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Wu et al. (74)

      Рисунок 36. График. Нагрузочно-деформационные характеристики для испытаний GSGC.

       

      1 фут = 0,305 м
      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Wu et al. (74)

      Рисунок 37. График. Боковая деформация испытательных образцов при 12 531 фунтах на квадратный фут (600 кПа) и максимальное приложенное давление.

      Хелвани и др. провела МКЭ для изучения влияния жесткости геосинтетического материала на характеристики абатмента GRS. (70) Предполагается, что жесткость базового варианта составляет 36 305 фунтов силы/фут (530 кН/м). Результаты, представленные на рисунке 38, показывают, что вертикальное смещение посадочного места опоры для базового варианта (при приложенном давлении 4 177 фунтов на квадратный фут (200 кПа)) уменьшилось на 43 %, когда жесткость геосинтетического материала увеличилась в 10 раз до 363 050 фунтов силы/фут (363 050 фунтов силы/фут). 5300 кН/м). И наоборот, резкое увеличение смещения на 250 процентов было отмечено, когда жесткость геосинтетического материала была снижена до 3603.5 фунтов силы/фут (53 кН/м). Вертикальное смещение в месте опоры резко возрастало, когда осевая жесткость геосинтетического материала падала ниже критического значения, и эта тенденция становилась более выраженной с увеличением приложенного давления.

      1 дюйм = 2,54 см
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (70)

      Рисунок 38. График. Влияние геосинтетической жесткости (шаг армирования = 7.87 дюймов
      (20 см)) при вертикальном смещении опорной поверхности.

      Хелвани и др. пришли к выводу, что вертикальное смещение в месте упора увеличилось, когда вертикальное расстояние между арматурой увеличилось при высоком давлении 58 фунтов на квадратный дюйм (400 кПа). (70) На рис. 39 показано, что увеличение вертикального смещения становится более значительным по мере увеличения приложенного давления. При приложенном давлении 4177 фунтов на квадратный фут (200 кПа) наблюдалось увеличение вертикального смещения на 40 процентов, когда расстояние между арматурами по вертикали увеличилось с 7.От 87 до 23,62 дюйма (от 20 до 60 см).

      1 дюйм = 2,54 см
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (70)

      Рисунок 39. График. Влияние геосинтетического зазора на вертикальное смещение опорной поверхности.

      На Рисунке 40 и Рисунке 41 показано, что горизонтальное смещение посадочного места устоя и максимальное поперечное смещение сегментной стенки уменьшились, когда жесткость геосинтетического материала увеличилась до 363 050 фунтов силы/фут (5300 кН/м) по сравнению с базовым вариантом.И наоборот, резкое увеличение перемещений произошло, когда жесткость геосинтетического материала снизилась до 3630,5 фунт-сила/фут (53 кН/м).

      1 дюйм = 2,54 см
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (70)

      Рисунок 40. График. Влияние жесткости геосинтетического материала (расстояние между армирующими элементами = 7,87 дюйма (20 см)) на горизонтальное смещение опорной поверхности.

       

      1 дюйм = 2.54 см
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (70)

      Рисунок 41. График. Влияние геосинтетической жесткости (шаг армирования = 7,87 дюйма (20 см)) на максимальное боковое смещение облицовки.

      На основе МКЭ двух полномасштабных испытаний на нагрузку опор мостовидных протезов из GRS, а также параметрического исследования характеристик опор мостовидных протезов из GRS, Helwany et al.пришел к выводу, что горизонтальное смещение в месте опоры и максимальное боковое смещение сегментной облицовки увеличивается с увеличением шага арматуры (см. рис. 42 и рис. 43). (70) Как показано на рис. 42, при приложенном давлении 29 фунтов на кв. дюйм (200 кПа) наблюдалось увеличение горизонтального смещения на 52 процента при увеличении расстояния между арматурами по вертикали с 7,87 до 23,62 дюймов (от 20 до 60 см). При более низком приложенном давлении 14,50 фунтов на квадратный дюйм (100 кПа) вертикальное расстояние оказывало минимальное влияние на горизонтальное смещение.Как показано на рис. 43, при приложенном давлении 29 фунтов на кв. дюйм (200 кПа) за счет увеличения шага арматуры с 7,87 до 23,62 дюймов (от 20 до 60 см) максимальное смещение облицовки увеличилось примерно на 50 процентов.

      1 дюйм = 2,54 см
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (70)

      Рисунок 42. График. Влияние геосинтетического зазора на горизонтальное смещение в месте опоры.

       

      1 дюйм = 2.54 см
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Helwany et al. (70)

      Рисунок 43. График. Влияние геосинтетического зазора на максимальное боковое смещение облицовки.

      Готтеланд и др. выполнили экспериментальные и численные исследования двух армированных стен: одна была армирована нетканым геотекстилем (обозначен буквой NW), а другая – тканым геотекстилем (обозначен буквой W) (см. рис. 44 и рис. 45). (75) Геотекстиль нетканый 3.В 5 раз более растяжимая, чем тканая, и примерно вдвое менее прочная в пересчете на T f . После строительства армированные стены были нагружены так же, как настил моста через фундаментную плиту, до тех пор, пока не произошло разрушение. Фундамент шириной 3,28 фута (1 м) располагался на расстоянии 4,92 фута (1,50 м) от края облицовки. Как видно из рисунка 44, примыкание с тканым геотекстилем имело более высокую предельную несущую способность, а его осадка была меньше по сравнению с нетканым.Результаты на рисунке 45 показывают, что поперечная деформация поверхности стены с тканым геотекстилем была меньше, чем с нетканым геотекстилем.

      1 дюйм = 2,54 см
      1 кН/м = 68,5 фунт-сила/фут
      МКЭ = метод конечных элементов.
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Gotteland et al. (75)

      Рисунок 44. График. Центральная осадка фундамента в зависимости от приложенной нагрузки.

       

      1 фут = 0,305 м
      1 дюйм = 2.54 см
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Gotteland et al. (75)

      Рисунок 45. График. Смещение поверхности стены при приложенном давлении 3969,1 фунт/фут 2 (190 кН/м 2 ) для нетканой и тканой арматуры

      Батерст и др. провели эксперименты на четырех натурных модульных блочных стенах, которые были построены из армирующих слоев с разной жесткостью на растяжение. (76) Стены были высотой 11,81 фута (3,6 м). Две стены (стены 1 и 2) были армированы двумя различными усилениями из полипропиленовой георешетки, стена 3 была армирована геосеткой из полиэстера (ПЭТ), а стена 4 была армирована сварной проволочной сеткой (WWM).Стены 1 и 2 уплотнялись с помощью виброплиты, а стены 3 и 4 вибротрамбовкой. На рис. 46 показаны измеренные относительные горизонтальные смещения, зарегистрированные в контролируемых точках на колонне, обращенной к стене, вскоре после EOC. Каждая точка возвышения имеет локальную датум, соответствующую времени, когда был установлен каждый ряд POT смещения.

      1 фут = 0,305 м
      1 дюйм = 25,4 мм
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Bathurst et al. (76)

      Рисунок 46. График. Относительное горизонтальное смещение облицовки стен, зафиксированное в EOC.

      Хатами и Батерст исследовали влияние свойств армирования на характеристики ТРО с армированным грунтом, используя численную модель с конечными разностями. (71) Они пришли к выводу, что деформационная реакция модели стены с закрепленным (полностью закрепленным) армированием была очень близка к модели с жесткостью поверхности раздела между грунтом обратной засыпки и слоями армирования ( k b ) ≥ 145 фунтов силы/дюйм/дюйм (1000 кН/м/м).Как показано на рисунке 47, для значений k b ≤ 145 фунтов силы/дюйм/дюйм (1000 кН/м/м) чем ниже k b , тем больше деформация стенки. Величина деформации стенки увеличилась в два раза, когда значение kb было уменьшено на два порядка с k b = 145 фунтов силы/дюйм/дюйм (10 3 кН/м/м) k b = 1,45 фунт-сила/дюйм/дюйм (10 кН/м/м).

      1 дюйм = 2,54 см
      1 кН/м/м = 0.145 фунтов силы/дюйм/дюйм
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Хатами и Батерста. (71)

      Рисунок 47. График. Влияние жесткости границы раздела грунт-армирование на поперечное смещение стены.

      Зевголис и Бурдо смоделировали работу опор MSE с металлическими полосами, чтобы исследовать влияние различных параметров, таких как модуль упругости арматуры ( E R ), H , величина приложенной нагрузки и тип грунта фундамента. на поведение абатментов. (4) Они определили пять тематических исследований; h2-L3-S2, h2-L3-S3, h3-L1-S3, h3-L2-S2 и h4-L1-S2, где h2, h3 и h4 обозначают опоры размером 19,66, 22,97 и 26,24. футов (6, 7 и 8 м) в высоту соответственно; L1, L2 и L3 обозначают поддерживаемые пролеты длиной 59,06, 78,74 и 9 843 фута (18, 24 и 30 м) с общей приложенной нагрузкой 18 152, 22 262 и 26 372 фунт-сила/фут (265, 325 и 385). кН/м) соответственно; а S2 и S3 представляют разные типы грунта фундамента. Для S2 Φ составляло 30 градусов, c составляло 104 фунта/фут 2 (5 кПа), а удельный вес составлял 121 фунт/фут 3 (19 кН/м 3) .Для S3 Φ составляло 20 градусов, c составляло 835 фунтов/фут 2 (40 кПа), а удельный вес составлял 108 фунтов/фут 3 (17 кН/м 3) . Как показано на рисунке 48, при увеличении модуля Юнга армирования с 3,63 до 7,25 тысяч фунтов на квадратный дюйм (от 25 до 50 МПа) максимальная вертикальная деформация опоры уменьшилась не менее чем на 42 %, а при увеличении модуля Юнга армирования с 7,25 до 14,50 фунтов на квадратный дюйм (50 МПа). до 100 МПа), максимальная вертикальная деформация уменьшилась не менее чем на 36%.Кроме того, результаты показывают, что более высокий абатмент MSE имел большее вертикальное смещение, чем нижний.

      1 дюйм = 2,54 см
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа

      Рисунок 48. График. Влияние E R на максимальное вертикальное смещение абатментов MSE с металлическими полосками

      Тацуока и др. и Татеяма провели серию испытаний модели плоской деформации подпорных стенок из песка, армированных металлическими лентами, с тремя различными количествами армирующих слоев ( N = 2, 5 и 10). (77,78) Армирующие слои выполнены из полос фосфористой бронзы. Стена модели имела ширину 33,07 дюйма (84 см), длину 15,55 дюйма (39,5 см) и высоту 20,47 дюйма (52 см). Как показывают результаты, представленные на рисунке 49, при увеличении N вертикальное смещение фундамента, расположенного поверх опоры, при каждой приложенной нагрузке уменьшалось. Например, при увеличении N с 2 до 5 осадка при приложенном давлении 1,02 фунта на кв. дюйм (7 кПа) уменьшилась примерно на 70 %, а при увеличении N с 5 до 10 осадка уменьшилась на 53 % при приложенном давлении 1,02 фунта на кв. дюйм (7 кПа). 2.03 фунта на кв. дюйм (14 кПа). Цао и Пэн смоделировали эти эксперименты с помощью нелинейного анализа конечных элементов и получили аналогичные результаты. (79) Результаты показали, что пиковая нагрузка на фундамент армированных подпорных стен значительно увеличивается с увеличением количества армированных слоев. Экспериментальные результаты были получены Татеямой, а результаты МКЭ были получены Цао и Пэном. (78,79)

      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после Зевголиса и Бурдо. (4)

      Рисунок 49. График. Результаты расчета нагрузки на фундамент поверх опоры MSE.

      Влияние облицовочных блоков на отношения деформации нагрузки

      Никс и др. провела пять пар испытаний в рамках исследовательского исследования FHWA для изучения влияния облицовочных элементов на деформационное поведение опор моста под нагрузкой (см. рис. 50). (42) Сделан вывод, что предельная грузоподъемность пирса увеличивается при наличии облицовочного элемента; однако величина деформации при разрушении, которая была измерена с помощью LVDT и POT на основании, была одинаковой для данного композита GRS с облицовкой или без нее.

      Для рисунка 50 использовались следующие параметры:

      • TF-2 и TF-3 с S v = 7,64 дюйма (19,4 см) и T f = 2398 фунтов/фут (35 кН/м).
      • TF-6 и TF-7 с S v = 7,64 дюйма (19,4 см) и T f = 4795 фунтов/фут (70 кН/м).
      • TF-9 и TF-10 с S v = 15,24 дюйма (38,7 см) и T f = 4795 фунтов/фут (70 кН/м).
      • TF-12 и TF-11 с S v = 3,82 дюйма (9,7 см) и T f = 1404 фунта/фут (20,5 кН/м).
      • TF-14 и TF-13 с S v = 11,26 дюйма (28,6 см) и T f = 3596 фунтов/фут (52,5 кН/м).

      1 psi = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Nicks et al. (42)

      Рисунок 50. График. Напряженно-деформационная реакция для различных опор.

      Влияние предварительной деформации на соотношения нагрузки и деформации

      В 1996 г. в центре FHWA TFHRC было проведено полномасштабное испытание мостовой опоры GRS под нагрузкой. Результаты, полученные для этой опоры моста с инструментами, показывают, что предварительная деформация уменьшила вертикальную осадку опоры примерно на 50 процентов (см. рис. 51). Рисунок 52 показывает, что предварительная деформация не уменьшила боковую деформацию, за исключением верхней части пирса, где боковое движение значительно сократилось.

      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Адамс и Ву и др. (22,23)

      Рисунок 51. График. Кривые осадки опоры.

       

      1 фут = 0,305 м
      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Адамс и Ву и др. (22,23)

      Рисунок 52. График. Боковое смещение, измеренное с помощью LVDT.

      В 1997 году в городе Блэк-Хок, штат Колорадо, были изготовлены две опоры мостовидного протеза GRS для поддержки стального моста. (23) Поскольку толщина опоры из армированного грунта была разной под четырьмя опорами, непосредственно поддерживающими вес моста, опора GRS была предварительно нагружена, чтобы уменьшить дифференциальную осадку между соседними опорами. Абатмент был предварительно нагружен до 35,53 фунта на кв. дюйм (245 кПа) (в 1,6 раза больше проектной нагрузки 21,76 фунта на кв. дюйм (150 кПа)) для квадратного основания и
      11,60 фунтов на кв. дюйм (80 кПа) (в 2 раза больше расчетной нагрузки, чем 5,5.80 фунтов на кв. дюйм (40 кПа)) для прямоугольного основания. Было обнаружено, что предварительное нагружение существенно снижает дифференциальную осадку. Дифференциальная осадка при 21,76 фунта на кв. дюйм (150 кПа) цикла предварительной нагрузки для двух абатментов составила 0,33 и 0,85 дюйма (8,4 и 21,6 мм). При 21,76 фунта на кв. дюйм (150 кПа) в цикле повторной загрузки дифференциальная осадка обоих абатментов составила менее 0,039 дюйма (1 мм). (23) Результаты измерений Wu et al. также показывают, что предварительная нагрузка уменьшала боковое смещение абатментов GRS (см. рис. 53 и 54). (23) При давлении 21,76 фунта/кв. 0,52 дюйма (1,5 и 13,2 мм) соответственно. Эти значения смещения были уменьшены до 0,02 и 0,18 дюйма (0,6 и 4,5 мм) соответственно при 21,76 фунта на квадратный дюйм (150 кПа) в цикле перезарядки. После первого цикла перегрузки не наблюдалось значительного уменьшения величины латеральной и вертикальной деформации абатментов GRS в последующих циклах перегрузки. (23)

      1 фут = 0,305 м
      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Wu et al. (23)

      Рисунок 53. График. Профили боковой деформации западного абатмента.

       

      1 фут = 0,305 м
      1 дюйм = 25,4 мм
      1 фунт/кв. дюйм = 6,89 кПа
      Примечание. Эта фигура была создана FHWA после того, как Wu et al. (23)

      Рисунок 54. График.Профили боковой деформации восточного устоя.

       

      3.4 Влияние нестационарных нагрузок на деформации опор мостов на сыпучих грунтах

      Временные нагрузки могут включать транспортную нагрузку и нагрузку, вызванную уплотнением. В нескольких исследованиях изучалось влияние динамических нагрузок на опоры мостов с использованием искусственных наполнителей. Основываясь на трехмерном (3D) численном исследовании интегрального мостовидного протеза, Olson et al. пришел к выводу, что прогибы надстройки, связанные с динамической нагрузкой, оказывали вторичное влияние на смещение опор, но существенно изменяли их вращение. (80) В результате критические моменты в соединении между пролетным строением и фундаментом были усугублены временной нагрузкой при тепловом расширении и улучшены в условиях теплового сжатия. В главе 10 Спецификации проектирования мостов AASHTO LRFD говорится: «Переходная нагрузка может не учитываться при анализе осадки для связных грунтов, подверженных осадке консолидации, зависящей от времени». (8) Однако для несвязных грунтов (включая инженерные насыпи) переходная нагрузка может учитываться при деформациях мелкозаглубленных фундаментов, устоев и опор мостов.Для подпорных стен и устоев мостов традиционный подход заключается в добавлении динамической нагрузки к статической нагрузке и рассмотрении комбинированных нагрузок как постоянной статической нагрузки. Например, с помощью аналитических исследований Ким и Баркер, а также Эсмаили и Фатоллахзаде изучили эквивалентную надбавку за нагрузку грузовика и поезда, соответственно, на подпорные стены и опоры моста. (81,82) В настоящее время динамическое воздействие нестационарной нагрузки на опоры мостов при использовании инженерных насыпей не исследовалось.Кроме того, отсутствует литература по зависимым от времени и временным (переходным) нагрузкам при деформационно-напряженном поведении опор мостов в инженерных насыпях.

      3.5 Определение распределения напряжений в сыпучих грунтах под мелкими фундаментами

      На основе теории упругости разработаны уравнения для расчета вертикальных напряжений в любой точке массива грунта от внешних вертикальных нагрузок. Наиболее широко используются формулы Буссинеска и Вестергора. (83,84) Впервые были разработаны для точечных нагрузок, действующих на поверхность. Эти формулы были интегрированы для получения напряжений ниже равномерных полосовых нагрузок и прямоугольных нагрузок. На практике часто предпочтение отдается формулам Буссинеска, так как они дают консервативные результаты.

      Формулы Буссинеска основаны на следующих допущениях: (83)

      • Масса грунта упругая, изотропная и однородная.
      • Почва полубесконечная.
      • Почва невесомая.

      В формулах Вестергаарда материал является изотропным с конечными и равными горизонтальными и вертикальными нормальными модулями и коэффициентами Пузона, но с бесконечным модулем горизонтального сдвига. (84) Предположения для формул Вестергаарда следующие:

      • Грунт упругий и полубесконечный.
      • Почва состоит из многочисленных близко расположенных горизонтальных слоев незначительной толщины бесконечно жесткого материала.
      • Жесткий материал допускает только деформацию массы вниз, при которой горизонтальная деформация равна нулю.

      Для инженерных насыпей без армирования можно использовать формулы Буссинеска и Вестергаарда для определения распределения напряжений внутри массива грунта. В армированных инженерных насыпях, которые используются в качестве опор мостов, армированные грунты перестают быть изотропными или однородными. Таким образом, Буссинеск и
      Формулы Вестергаарда могут быть неприменимы.В таком случае можно использовать численное моделирование (например, FEM или метод конечных разностей). Многие прошлые исследования изучали распределение деформации и напряжения арматуры внутри стен, армированных геосинтетиками. (См. ссылки 85–88.) Для грунтов, армированных металлом, в практике Северной Америки используются три распространенных метода оценки нагрузок на арматуру: метод когерентной гравитации AASHTO, метод жесткости конструкции FHWA и упрощенный метод AASHTO. (См. ссылки 52, 89 и 36.) Были проведены ограниченные исследования распределения напряжений в армированных грунтах в качестве опор мостов, особенно в SLS. Роу и Хо исследовали непрерывную сплошную панельную стену с шарнирным носком и усиленную растяжимой арматурой в зернистой засыпке, опирающуюся на жесткое основание. (90) Это численное исследование показало, что среди рассмотренных параметров на распределение усилий наибольшее влияние оказали жесткость арматуры, плотность, внешнее Φ между облицовкой и грунтом, внутреннее Φ грунта обратной засыпки и жесткость облицовки.

      На распределение напряжения могут влиять различные состояния грунта (т. е. гранулометрический состав, параметры прочности, относительная плотность и содержание мелких частиц), характеристики армирования (т. е. T f , жесткость, N и S v ) и условия нагружения, некоторые из которых были исследованы Роу и Хо. (90) Тем не менее, поиск литературы, проведенный авторами этого доклада, предполагает отсутствие документации и понимания влияния различных параметров на распределение напряжения в армированных инженерных насыпях в качестве опор мостов в SLS.

       

      605-614_TCEM_A_8

      -Cicek.indd

      %PDF-1.3
      %
      1 0 объект
      >]/PageLabels 6 0 R/Pages 3 0 R/Type/Catalog/ViewerPreferences>>>
      эндообъект
      2 0 объект
      >поток
      2015-04-12T12:00:49+03:002015-04-27T10:30:53+03:002015-04-27T10:30:53+03:00Adobe InDesign CS5.5 (7.5.3)

    3. 1JPEG256256/9j /4AAQSkZJRgABAgeEASABIAAD/7QAsUGhvdG9zaG9wIDMuMAA4QklNA+0AAAAAABAASAAAAAAEA
      AQBIAAAAAQAB/+4AE0Fkb2JlAGSAAAAAAAQUAAgAg/9sAhAAMCAgICAgMCAgMEAsLCxAUDg0NDhQY
      EhMTExIYFBIUFBQUEhQUGx4eHhsUJCcnJyckMjU1NTI7Ozs7Ozs7Ozs7AQ0LCxAOECIYGCIyKCEo
      MjsyMjIyOzs7Ozs7Ozs7Ozs7Ozs7OztAQEBAQDtAQEBAQEBAQEBAQEBAQEBAQEBAQED/wAARCAD/
      ALsDAREAAhEBAxEB/8QBQgAAAQUBAQEBAQEAAAAAAAAAAwABAgQFBgcICQoLAQABBQEBAQEBAQAA
      AAAAAAABAAIDBAUGBwgJCgsQAAEEAQMCBAIFBwYIBQMMMwEAAhEDBCESMQVBUWETInGBMgYUkaGx
      QiMkFVLBYjM0coLRQwclklPw4fFjczUWorKDJkSTVGRFwqN0NhfSVeJl8rOEw9N14/NGJ5SkhbSV
      xNTk9KW1xdXl9VZmdoaWprbG1ub2N0dXZ3eHl6e3x9fn9xEAAgIBAgQEAwQFBgcHBgI7AQACEQMh
      MRIEQVFhcSITBTKBkRShsUIjwVLR8DMkYuFygpJDUxVjczTxJQYWorKDByY1wtJEk1SjF2RFVTZ0
      ZeLys4TD03Xj80aUpIW0lcTU5PSltcXV5fVWZnaGlqa2xtbm9ic3R1dnd4eXp7fh2+f3/9oADAMB
      AAIRAxEAPwD0nDw8Q4lBNFf82z8xv7o8klJvseJ/oK/8xv8AckpX2PE/0Ff+Y3+5JSvseJ/oK/8A
      Mb/ckpX2PE/0Ff8AmN/uSur7Hif6Cv8AzG/3JKV9jxP9BX/mN/uSur7Hif6Cv/Mb/ckpX2PE/wBB
      X/mN/uSUr7Hif6Cv/Mb/AHJKV9jxP9BX/mN/uSUr7Hif6Cv/ADG/3JKV9jxP9BX/AJjf7klK+x4n
      +gr/AMxv9ySlfY8T/QV/5jf7klK+x4n+gr/zG/3JKV9jxP8AQV/5jf7klK+x4n+gr/zG/wBySlfY
      8T/QV/5jf7klK+x4n+gr/wAxv9ySlfY8T/QV/wCY3+5JSvseJ/OK/wDMb/ckpX2PE/0Ff+Y3+5JT
      U+yYn2n+Zr/pH7g/0HwSU28P+iUf8Wz/AKkJKTJKWJABJMAaklJTh5P12+rPUeoN6Zh51dmQ+Qwc
      Nc5pja1/0S7wASU6OV1bp2FkU4mVkMqtyC8Vtc4D+bb6jp8Iakpt8pKXSUpJSklKSUpJTXzs7G6b
      jOy8txZUwgOcAXfSMDQT4pKcv/np9Xv+5Dv+23/+RSUr/np9Xv8AuQ7/ALbf/wCRSUr/AJ6fV7/u
      Q7/tt/8A5FJSv+en1e/7kO/7bf8A+RSUr/np9Xv+5Dv+23/+RSUr/np9Xv8AuQ7/ALbf/wCRSUr/
      AJ6fV7/uQ7/tt/8A5FJSv+en1e/7kO/7bf8A+RSUr/np9Xv+5Dv+23/+RSU6mDnY3UsZuXiOL6nk
      hriC36Jg6GPBJTYSU0/+1P8A6E/+66Sk2H/RKP8Ai2f9SElJklIM6h3VhZGKxwa66p9YcRIBe0tk
      jvykp8q6H9R/raOs4rc/FbRj0Wsvtv3sFdb2GHPxqaNlYc9jGtksJ7yOyU9b9Yfqx1Lqf1j6f1mj
      JfW3pZNlNbaWvDy525zdxyGcwGmQBHBSU9TiU/ZsauiANjQNoMhv8lphug4GnCSkySlJKUkpSSlJ
      KWIDhDgCPAPKY+lV+437gkpXpVfuN+4JKV6VX7jfuCSmh2OjqxNf7IGI0QfU+0h4Om3bsBSU0LGf
      WqqPVf0pk8bvUE/e1JTDf9Zf9P0j73/3JKVv+sv+n6R97/7klK3/AFl/0/SPvf8A3JKVv+sv+n6R
      97/7клО1005Rw2HMdS+6TuONPP8minySU2klNP8A7U/+HP8A7rpKTYf9Eo/4tn/UhJSZJSklKSUp
      JSklKSUpJSklKSUpJSklKSUpJSklNDqXUsjBextOFfmB4JLqQCGx2MpKcfqOU3qzWM6h0HMuFRJY
      JLYJ5+g5vgkppfs7pP8A87eZ/n2f+lElK/Z3Sf8A528z/Ps/9KJKV+zuk/8Azt5n+fZ/6USUr9nd
      J/8AnbzP8+z/ANKJKel6JVTT06uujFfhMBdFFpJc2XHkuJOvKSm+kpp/9qf/AEJ/910lJsP+iUf8
      Wz/qQkpMkpgaaSZLGknyCSlehT/o2/cElK9Cn/Rt+4JKV6FP+jb9wSUr0Kf9G37gkpXoU/6Nv3BJ
      SvQp/wBG37gkpXoU/wCjb9wSUr0Kf9G37gkpXoU/6Nv3BJSvQp/0bfuCSlehT/o2/cElK9Cn/Rt+
      4JKV6FP+jb9wSUr0Kf8ART+4JKV6FP8Ao2/cElK9Cn/Rt+4JKV6FP+jb9wSUr0Kf9G37gkpk1rWi
      GgAeA0SUukpp/wDan/0J/wDddJSbD/olH/Fs/wCpCSkySlJKc7q+d1LC9L9n4Jzd+71Idt2Rt29j
      zJSU537d+sn/AJSO/wC3R/5FJSv279ZP/KR3/bo/8ikpX7d+sn/lI7/t0f8AkUlK/bv1k/8AKR3/
      AG6P/IPKV+3frJ/5SO/7dH/kUlK/bv1k/wDKR3/bo/8AIpKV+3frJ/5SO/7dH/kuLK/bv1k/8pHf
      9uj/AMikpX7d+sn/AJSO/wC3R/5FJSv279ZP/KR3/bo/8ikpX7d+sn/lI7/t0f8AkUlK/bv1k/8A
      КР3/АГ6П/ИПКВ+3фрЖ/5СО/7дХ/кулК/бв1к/вДКР3/бо/8АИПКВ+3фрЖ/5СО/7дХ/кулК/бв1к/
      8pHf9uj/AMikp6FpJaCRBI1CSl0lKSU0/wDtT/6E/wDuukpNh/0Sj/i2f9SElJklKSUpJSklkSUp
      JSklKSU53V+g4PW/S+27/wBBu2bHbfp7ZnQ/upKc7/mJ0P8A4b/PH/kUlLf8xehcTdpz7x/5FJS/
      /MTof/Df54/8ikpJjfUvo2LkVZVXrb6XtsZLwRLCHCfb5JKd0EESDI8klLpKUkpSSlJKUkpSSlJK
      Ukpp/wDan/0J/wDddJSbD/olH/Fs/wCpCSkySlJKUkpSSmr1DqWL0ukZGYXMqLtpe1rnhs8btoMB
      JTn/APPH6uf9y/8AwK3/ANJpKV/zx+rn/cv/AMCT/wDSaSlf88fq5/3L/wDArf8A0mkpxcrI+qeX
      k2ZLusZtZtcXFlfqBons0egUlIv+xH/y6z/vf/7zpKZF31PLWgdXzWkTuc02Bzv6x9Dskpj/ANiP
      /l1n/e//AN50lK/7Ef8Ay6z/AL3/APvOkp2sb60fVbDoZjUZW2usQ0enafP/AEaSkv8Azx+rn/cv
      /wACt/8ASaSlf88fq5/3L/8AArf/AEmkpNifWbomdkMxMXJ9S6yQxvp2CYBPLmAdklOokpSSlJKU
      kpSSmn/2p/8AQn/3XSUmw/6JR/xbP+pCSkySlJKUkpSSmn1LAtzq2tpybMV7Do6vUGf3mnQ8JKc7
      /m91L/y3t/7aYkpX/N7qX/lvb/20xJSv+b3Uv/Le3/tpiSlf83upf+W9v/bTElK/5vdS/wDLe3/t
      piSlf83upf8Alvb/ANTMSUr/AJvdS/8ALe3/ALaYkpX/ADe6l/5b2/8ABTElK/5vdS/8t7f+2mJK
      V/ze6l/5b2/9tMSUr/m91L/y3t/7aYkpJi9Ez8fIrus6nZa1jgXVmtgDh5SEloykpSSlJKUkpSSm
      n/2p/wDQn/3XSUmw/wCiUf8AFs/6kJKTJKWc5rGl7yGtaCXOJgADuUlNP9t9G/7n4v8A28z/AMkk
      pX7a6PE/b8aP+OZ/5JJSv230b/ufi/8AbzP/ACSSlftvo3/c/F/7eZ/5JJSx6z0VwLTn4sEQf0zP
      /JJKcT9jfUX/AE+P/wCxX/qRJSv2N9Rf9Pj/APsV/wCpElK/Y31F/wBPj/8AsV/6kSUr9jfUX/T4
      /wD7Ff8AqRJSv2N9Rf8AT4//ALFf+pElK/Y31F/0+P8A+xX/AKkSUr9jfUX/AE+P/wCxX/qRJTo9
      Nu+rPSanUYOZjVse7e4HIa7WAPznnwSU2/230b/ufi/9vM/8kkpX7b6N/wBz8X/t5n/kklK/bfRv
      +5+L/wBvM/8AJJKV+2+jf9z8X/t5n/kklJcfPwMtxZiZNN7miS2qxryB4naSkpsJKUkpp/8Aan/0
      J/8AddJSbD/olH/Fs/6kJKTJKQ5n9Ev/AOLfyN35p/N7/BJTwfpjwq/9xp/8ikpf0xxFX/uNP/kU
      lLemPCr/ANxp/wDIpKV6Y8Kv/caf/IpKV6Y8Kv8A3Gn/AMikpXpjwq/9xp/8ikpXpjwq/wDcaf8A
      yKSlemPCr/3Gn/yKSlemPCr/ANxp/wDIpKV6Y8Kv/caf/IpKV6Y8Kv8A3Gn/AMikpXpjwq/9xp/8
      ikpf0mbZ3Y+6Y2fs/wB5H7wbtmPNJShW0zPoAjgHp0E8ce3XlJS3pjwq/wDcaf8AyKSlemPCr/3G
      n/yKSlemPCr/ANxp/wDIpKdv6qtDcu7Rg/R/mYv2b84fnQJ+CSnp0lKSU0/+1P8A6E/+66Sk2H/R
      KP8Ai2f9SElJklIcsxi3Hwrdw4M7H88/R+KSnh/tLv8Ahf8A3M0pKV9pd/wv/UZpSUr7S7/hf/cz
      SkpX2l3/AAv/ALmaUlK+0u/4X/3M0pKV9pd/wv8A7maUlK+0u/4X/wBzNKSLfaXf8L/7maUlK+0u
      /wCF/wDczSkpX2l3/C/+5mlJSvtLv+F/9zNKSLfaXf8AC/8AuZpSUt9oMzFk+P7ZpSUr7S7ws/8A
      czSkpf7S7/hf/czSkpX2l3/C/wDuZpSUr7S7/hf/AHM0pKd36rvZZZe4vf6gaAK3ZrMyWk6uiv6O
      qSnoUlKSU0/+1P8A6E/+66Sk2H/RKP8Ai2f9SElJklIcyPsd8xHpv5G4fRP5vf4JKeA30fv4/wD7
      j/8AzFJSt9H7+P8A+4//AMxSUrfR+/j/APuP/wDMULK30fv4/wD7j/8AzFJSt9H7+P8A+4//AMxS
      UyrFNtja2vx9zyGienwJJj91JTs/808/9/A/9hGf3JKV/wA08/8AfwP/AGEZ/ckpX/NPP/fwP/YR
      n9ySlf8ANPP/AH8D/wBhGf3JKV/zTz/38D/2EZ/ckpX/ADTz/wB/A/8AYRn9ySlf808/9/A/9hGf
      3JKV/wA08/8AfwP/AGEZ/ckpX/NPP/fwP/YRn9ySlf8ANPP/AH8D/wBhGf3JKV/zTz/38D/2EZ/c
      kp1Oh9Hs6YbX3/Z3WPgNdRUKob3BjlJTrJKUkpp/9qf/AEJ/910lJsP+iUf8Wz/qQkpMkpha17qn
      tqdseWkNfE7SRoY8klON+zPrR/5dN/8AYatJSv2Z9aP/AC6b/wCw1aSlfsz60f8Al03/ANhq0lK/
      Zn1o/wDLpv8A7DVpKV+zPrR/5dN/9hq0lK/Zn1o/8um/+w1aSlfsz60f+XTf/YatJSv2Z9aP/Lpv
      /sNWkpX7M+tH/l03/wBhq0lK/Zn1o/8ALpv/ALDVpKV+zPrR/wCXTf8A2GrSUr9mfWj/AMum/wDs
      NWkpX7M+tH/l03/2GrSUr9mfWj/y6b/7DVpKXb036zhwLustc0ESPs1YkJKdtJSklKSUpJSklNP/
      ALU/+HP/ALrpKTYf9Eo/4tn/AFISUmSU4d31kyabrKh0jOsDHFoe2slroMbhpwUlMP8AnRlf+U2f
      /wBtH+5JTpdL6hZ1Gl1tmLdhlrtoZe0tcdAdwntqkpupKUkpSSlJKUkpSSlJKcaz604VdjqzjZZL
      CWkikkaGNNUlMf8AnZg/9xsz/tg/3pKV/wA7MH/uNmf9sH+9JSv+dmD/ANxsz/tg/wB6Slf87MH/
      ALjZn/bB/vSUr/nZg/8AcbM/7YP96Slf87MH/uNmf9sh+9JSv+dmD/3GzP8Atg/3pKV/zswf+42Z
      /wBsH+9JTp4OZXn4zcmpj2NcSA21ux2hjUJKbCSmn/2p/wDQn/3XSUmw/wCiUf8AFs/6kJKTJKeR
      y+t59eVdW3rOJW1ljmhjqnEtAJG0n0+QkpD+3uo/+XmF/wBtO/8ASSSlft7qP/l5hf8AbTv/AEkk
      pX7e6j/5eYX/AG07/wBJJKV+3uo/+XmF/wBtO/8ASSSlft7qP/l5hf8AbTv/AEkkpX7e6j/5eYX/
      AG07/wBJJKV+3uo/+XmF/wBtO/8ASSSlft7qP/l5hf8AbTv/AEkkp6ToeTbl4DbrsivLcXOHq1NL
      WmDxBDeElPMZL7ftFsX9eHvdpW07OT9H9Lx4JKR77f8AT/WD/MP/AKVSUrdbE/aPrB8Npn/z6kpW
      +7/T/WD/ADD/AOlUlK33f6f6wf5h/wDSqSlb7v8AT/WD/MP/AKVSUrfd/p/rB/mH/wBKpKVvu/0/
      1g/zD/6VSUrfb/p/rB/mH/0qkp6roDi7ple52S4hzhuzRFx1P0tXfJJTopKaf/an/wBCf/ddJSbD
      /olH/Fs/6kJKTJKeFzeqOZm5DP2vTXtteNhwg4thx9u70jMeKSkP7Xd/5c0/+wLf/SKSlftd3/lz
      T/7At/8ASKSlftd3/lzT/wCwLf8A0ikpX7Xd/wCXNP8A7At/9IpKV+13f+XNP/sC3/0ikpX7Xd/5
      c0/+wLf/AEikpX7Xd/5c0/8AsC3/ANIpKV+13f8AlzT/AOwLf/SKSnrPq5ecjpjbTkNype4eqysU
      gweNga1JTzWTXlfabYq64RvdHpk7OT9h3ceCSkXp5X+i6/8Aef8AyCSlenlf6Lr/AN5/8gkpXp5X
      +i6/95/8gkpXp5X+i6/95/8AIJKV6eV/ouv/AHn/AMgkpXp5X+i6/wDef/IJKV6eV/ouv/ef/IJK
      V6eV/ouv/ef/ACCSnregB46XULBkNdL9Mz+e+kfpaD5JKdFJTT/7U/8AoT/7rpKTYf8ARKP+LZ/1
      ISUmSU8Pm9XbXmXs/bdlW2149MYTXbYcfbu3ax4pKQ/tln/l9Z/7As/8kkpX7ZZ/5fWf+wLP/JJK
      V+2Wf+X1n/sCz/ySSlftln/l9Z/7As/8kkpX7ZZ/5fWf+wLP/JJKV+2Wf+X1n/sCz/ySSlftln/l
      9Z/7As/8kkpX7ZZ/5fWf+wLP/JJKer+r2QMnpjbRknMlzh6zqxSTB42AnhJTzuRjXHItI6f1R0vd
      7m3kNOvIGzhJSP7Ld/5W9W/9iD/5BJSvst3/AJW9W/8AYg/+QSUr7Ld/5W9W/wDYg/8AkElK+y3f
      +VvVv/Yg/wDkElK+y3f+VvVv/Yg/+QSUr7Ld/wCVvVv/AGIP/kElK+y3f+VvVv8A2IP/AJBJSvst
      3/lb1b/2IP8A5BJT1PQmOZ02trqrqCC79HkO32D3Hl0BJToJKaf/AGp/9Cf/AHXSUmw/6JR/xbP+
      PCSkySnjMzqjmZd7P2nns22PG1mO0tbDjo07tQkpD+1n/wDlr1H/ANhm/wDkklK/az//AC16j/7D
      N/8AJJKV+1n/APlr1H/2Gb/5JJSv2s//AMteo/8AsM3/AMkkpX7Wf/5a9R/9hm/+SSUr9rP/APLX
      qP8A7DN/8kkpX7Wf/wCWvUf/AGGb/wCSSUr9rP8A/LXqP/sM3/ySSnp+gXnI6c203W5EucPUvYK3
      6HjaCulPN5HT73ZFrh0XKeC9x3DLIDteQNmiSkf7OyP/ACjy/wD2MP8A5BJSv2dkf+UEX/7GH/yC
      Slx07I4PQ8sAnU/bCf8AviSlv2dkf+UeX/7GH/yCSlfs7I/8o8v/ANjD/wCQSUr9nZH/AJR5f/sy
      f/IJKV+zsj/yjy//AGMP/kElK/Z2R/5R5f8A7GH/AMgkp6roVTqemV1vx34pBd+hsf6rhLjy+BMp
      KdBJTT/7U/8AoT/7rpKTYf8ARKP+LZ/1ISUMSU8XmZ725d7ftHWBFjxFdbSwQ4/Q9/HgkpD+0H/9
      еще/9tM/8mkpX7Qf/wByet/9tM/8mkpX7Qf/ANyet/8AbTP/ACaSlftB/wD3J63/ANtM/wDJpKV+
      0H/9yet/9tM/8mkpX7Qf/wByet/9tM/8mkpX7Qf/ANyet/8AbTP/ACaSlftB/wD3J63/ANtM/wDJ
      pKeo6BabunNeX5Fh4O92WA23nuATp4JKeYyelbsi137C9SXuO/7ZG6SdY3aSkpH+yP8AzQf+zv8A
      5kkpX7I/80H/ALO/+ZJKV+yP/NB/7O/+ZJKV+yP/ADQf+zv/AJkkpX7I/wDNB/7O/wDmSSlfsj/z
      Qf8As7/5kkpX7I/80H/s7/5kkpX7I/8ANB/7O/8AmSSnrOgU/Z+l1VfZvscF36Hf6u2XE/T7ykp0
      UlNP/tT/AOhP/uukpNh/0Sj/AItn/UhJSZJTxWZbYMu8B/Xf5x/80T6f0j9D+T4JKQ+rb+/9YfvK
      Slerb+/9YfvKSlerb+/9YfvKSlerb+/9YfvKSlerb+/9YfvKSlerb+/9YfvKSlerb+/9YfvKSler
      b+/9YfvKSnqfq+5zumtLjlE7na5v89z38vBJTzmV0TIN91p+r9b2l7neocstkSTuI9YQkprfsv8A
      80WP/wCx3/vwkpX7L/8ANFj/APsd/wC/CSlfsv8A80WP/wCx3/vwkpX7L/8ANFj/APsd/wC/CSlf
      sv8A80WP/wCx3/vwkpX7L/8ANFj/APsd/wC/CSlfsv8A80WP/wCx3/vwkpX7L/8ANFj/APsd/wC/
      CSnregUijpVNYobiwXk0ss9VrZc78/c+Z55SU6KSmn/2p/8AQn/3XSUmw/6JR/xbP+pCSkySni8z
      Ae7Lvd9n6wZseZrsaGGXH6Hs48ElIf2e/wD7jdb/AO3Wf+QSUr9nv/7jdb/7dZ/5BJSv2e//ALjd
      б/7dZ/5BJSv2e/8A7jdb/wC3Wf8AkElK/Z7/APuN1v8A7dZ/5BJSv2e//uN1v/t1n/kElK/Z7/8A
      uN1v/t1n/kElK/Z7/wDuN1v/ALdZ/wCQSU9R0Co09OawsyKzud7csh2vPcgDTwSU5OX1vqFnrYtj
      uluqdvrc1+SAS0y0hw36aJKcr0MT/uP0b/2LP/pRJSvQxP8AuP0b/wBiz/6USUr0MT/uP0b/ANiz
      /wClElK9DE/7j9G/9iz/AOlElK9DE/7j9G/9iz/6USUr0MT/ALj9G/8AYs/+lElK+z4o5xuj/wDs
      Wf8A0okpXoYn/cfo3/sWf/SiSnrOgNY3pdTa20MbLobiv9Sr6R+i6XfNJTopKaf/AGp/9Cf/AHXS
      Umw/6JR/xbP+pCSkySnjMzpbn5d7/wBmZ791jzuZkNDXS46tG3QJKQ/sl/8A5VdR/wDYlv8A5FJS
      v2S//wAquo/+xLf/ACKSlfsl/wD5VdR/9iW/+RSUr9kv/wDKrqP/ALET/wDIpKV+yX/+VXUf/Ylv
      /kUlK/ZL/wDyq6j/AOxLf/IpKV+yX/8AlV1H/wBiW/8AkUlK/ZL/APyq6j/7Et/8ikp6foFBx+nN
      qNNuPDnH073ix+p53ABJTzGS2v7Tb7Oh/Td/OPfv5P0vfz4pKRba/wBzoH+e/wD8mkpW2v8Ac6D/
      AJ9n/k0lK21/udB/z7P/ACaSlba/3Ogf57//ACaSlba/3Ogf57//ACaSlba/3Ogf57//ACaSl9tZ
      5b0H/Ps/8mkpbbX+50H/AD7P/JpKet6AAOl1QMcCX6YZJp+kfo7ifmkp0UlNP/tT/wChP/uukpNh
      /wBEo/4tn/UhJSZJTzeR9XfqpbkW232tFr3uc8euB7iZdpPikpH/AM2vqf8A6Zv/ALED/wAkkpX/
      ADa+p/8Apm/+xA/8kkpX/Nr6n/6Zv/sQP/JJKZ1fVP6q3u2UO9R0TtZduMfAFJSb/mR0D/R2f9uF
      JTp9M6Vh9Ix3Y2E1za3PNhDiXHcQ1vf+qkpuJKUkpSSnhsl1f2m339D+m7+cY/fyfpeznxSUi3V/
      v9A/zH/+QSUrdX+/0H/Ms/8AIJKVur/f6D/mWf8AkElK3V/v9A/zH/8AkElK3V/v9A/zH/8AkElK
      3V/v9A/zH/8AkElK3V/v9A/zH/8AkElK3V/v9A/zH/8AkElPW9AIPS6oOORL9cMEU/SP0dwHzSU6
      KSmn/wBqf/Qn/wB10lJsP+iUf8Wz/qQkpMkp5LKP1e+1Xer0PNtf6jt9jaSWudJlwPqjQpKRT9Wv
      /KDO/wC2T/6VSUqfq1/5QZ3/AGyf/SqSlT9Wv/KDO/7ZP/pVJTYwuodF6dcb8LoufTYWlpcKDwY0
      1tPgkpvf866v/K3qP/bA/wDJpKV/zrq/8reo/wDbA/8AJpKV/wA66v8Ayt6j/wBsD/yaSnUwcwZ+
      M3JbVbQHEj0727HiDGrZKSmwkp4bJvxRkWg5HSAd7pD8Ul3J+kfT5SUj9fE/7kdG/wDYQ/8ApNJS
      vXxP+5HRv/YQ/wDpNJSvXxP+5HRv/YQ/+k0lK9fE/wC5HRv/AGEP/pNJSvXxP+5HRv8A2EP/AKTS
      Ur18T/ur0b/2EP8A6TSUr18T/uR0b/2EP/pNJSvXxP8AuR0b/wBhD/6TSU9Z0BzHdLqdW6h7ZdDs
      Vnp1fSP0Ww35pKdFJTT/AO1P/oT/AO66Sk2H/RKP+LZ/1ISUmSU8hl/WC6rKuqHWqawyxzfTOLY4
      tgkbSQzWElIv+cl//l7R/wCwln/pNJSv+cl//l7R/wCwln/pNJSv+cl//l7R/wCwln/pNJSv+cl/
      /l7R/wCwln/pNJSv+cl//l7R/wCwln/pNJSv+cl//l7R/wCwln/pNJSv+cl//l7R/wCwln/pNJSv
      +cl//l7R/wCwln/pNJT0nQ8t2b09t78luYS5w9VjDUDB42uAOiSnlsnqOM3ItaepYTSHuBa7Bc4j
      U6E+lqkpH+0sX/yzwf8A2Ad/6SSUr9pYv/lng/8AsA7/ANJJKV+0sX/yzwf/AGAd/wCkklK/aWL/
      AOWeD/7AO/8ASSSlftLF/wDLPB/9gHf+kklK/aWL/wCWeD/7AO/9JJKV+0sX/wAs8H/2Ad/6SSUr
      9pYv/lng/wDsA7/0kkp6zoFrLul1WMtrvaS79JVX6LTDjwwhsJKdFJTT/wC1P/oT/wC66Sk2H/RK
      P+LZ/wBSElJklPD5vU2MzL2ftmuvba8bDgtdthx9u7ZrHikpD+1q/wDy7r/9x7f/ACCSlftav/y7
      r/8Ace3/AMgkpX7Wr/8ALuv/ANx7f/IJKV+1q/8Ay7r/APce3/yCSlftav8A8u6//ce3/wAgkpX7
      Wr/8u6//AHHt/wDIJKV+1q//AC7r/wDce3/yCSlftav/AMu6/wD3Ht/8gkp6v6vXDI6Y2wZAywXO
      HqtqFIMHjYAOElPM5PVduRa39u+nD3DZ9jnbBOk7dYSUj/a//m//APZL/wAxSUr9r/8Am/8A/ZL/
      AMxSUr9r/wDm/wD/AGS/8xSUr9r/APm//wDZL/zFJSv2v/5v/wD2S/8AMULK/a//AJv/AP2S/wDM
      УлК/а/8A5v8A/wBkv/МУлК/а/wD5v/8A2S/8xSU9Z0C77R0uq37T9sku/TbPS3Q4j6HaElOikpp/
      9qf/AEJ/910lJsP+iUf8Wz/qQkpMkp4nMy3tzL2jq+RXFjxsGHuDfcfaHb9Y8UlIftj/APy5yf8A
      2B/8zSUr7Y//AMucn/2B/wDM0lK+2P8A/LnJ/wDYH/zNJSvtj/8Ay5yf/YH/AMzSUr7Y/wD8ucn/
      ANgf/M0lK+2P/wDLnJ/9gf8AzNJSvtj/APy5yf8A2B/8zSUr7Y//AMucn/2B/wDM0lPU/V6w2dNa
      45D8o7nfpbK/ScdeNklJTzmR1C9uRa0daymAPcNoxCQ3XgHfqkpH+0cj/wAvMv8A9gz/AOTSUr9o
      5H/l5l/+wZ/8mkpX7RyP/LzL/wDYM/8Ak0lK/aOR/wCXmX/7Bn/yaSlftHI/8vMv/wBgz/5NJSv2
      jkf+XmX/AOwZ/wDJpKV+0cj/AMvMv/2DP/k0lK/aOR/5eZf/ALBn/wAmkp6roVrrumV2PyH5RJd+
      msZ6TjDjyyTEJKdBJTT/AO1P/oT/AO66Sk2H/RKP+LZ/1ISUmSU5ln1i6VVY6p+VQ1zHFrgXkEEG
      CD7ElMP+cvSP+5eP/wBuH/yCSlf85ekf9y8f/tw/+QSUr/nL0j/uXj/9uH/yCSlf85ekf9y8f/tw
      /wDkElOk19r2h7WsIcJB3HUH+wkpebv3W/5x/wDIJKVN37rf84/+QSUqbv3W/wCcf/IJKVN37rf8
      4/8AkElKm791v+cf/IJKVN37rf8AOP8A5BJSpu/db/nH/wAgkpU3fut/zj/5BJSpu/db/nH/AMgk
      pu3fut/zj/5BJSpu/db/AJx/8gkpU3fut/zj/wCQSUqbv3W/5x/8gkpk3dHuAB8jP8AkpdJTT/7U
      /wDoT/7rpKTYf9Eo/wCLZ/1ISUmSU86/ozsrKt9Hq43lznGprKnFonjx0SUqz6t5NbTZZ1VzGNEl
      zqqwB5klJSD9lV/+XzP82n+9JSv2VX/5fM/zaf70lOphfsnGxmU35WNk2Nndc81gukkjQHtMJKbg
      6j04CBlUAD/hG/3pKV+0unf9yqf+3G/3pKV+0unf9yqf+3G/3pKV+0unf9yqf+3G/wB6SlftLp3/
      AHKp/wC3G/3pKV+0unf9yqf+3G/3pKV+0unf9yqf+3G/3pKTseyxgfW4Pa7UOaZB+BCSmSSlJKR2
      3Mq27tXPO1jRAJPgJICSkNnUsSir18h/pViCXu1aGukh7nM3NDYafcTCSmJ6x0oCw/a6T6OtkPBI
      ENM6eTx96Sl39W6ZW8125VVbm7pbY8MMMO1xh0aA90lNiq6q9pfU4PaHFpI7Oadrh8iElM0lNP8A
      7U/+hP8A7rpKTYf9Eo/4tn/UhJSZJTWp6dgY97sqjHrrufO6xrQHHcZMnzKSmWdjuy8S3GaWtNjS
      0F7Q9vzaeUlPP/8ANLK/02F/7BM/8kkpX/NLK/02F/7BM/8AJJKV/wA0sr/TYX/sEz/ySSmxg/Vd
      lNxfnjEyatpAY3FZWd2kHcJSU3/2B0T/ALg4/wD223+5JSv2B0T/ALg4/wD223+5JSv2B0T/ALg4
      /wD223+5JSv2B0T/ALg4/wD223+5JSv2B0T/ALg4/wD223+5JSv2B0T/ALg4/wD223+5JTdqpqor
      bTSwV1sENY0QAPIJKZpKUkpp9U6ZjdWxXYeU3fU+Q5slsgiD7mFrhodCCkpp4h2cxuldOfgdNIx2
      UDQ3fOQAGz9L1nEumT4eUJKbDOmWMEC8QWtaf0Veob+97ddElLnp+QSHHIaSA4DdSwwHEmBwUlN1
      jGVt21tDG+DRA1+CSmSSmn/2p/8AQn/3XSUmw/6JR/xbP+pCSkySlJKUkpSSlJKUkpSSlJKUkpSS
      lJKUkpSSlJKUkpSSlJKUkpSSlJKUkpSSmn/2p/8AQn/3XSU//9k=
    4. 2JPEG256256/9j/4AAQSkZJRgABAgeEASABIAAD/7QAsUGhvdG9zaG9wIDMuMAA4QklNA+0AAAAAABAASAAAAAEA
      AQBIAAAAAQAB/+4AE0Fkb2JlAGSAAAAAAAQUAAgAg/9sAhAAKBwcHBwcKBwcKDgkJCQ4RDasLDBEU
      EBAQEBAUEQ8RERERDxERFxoaGhcRHyEhISEFKy0tLSsyMjIyMjIyMjIyAQsJCQ4MDh8XFx8rIh0i
      KzIrKysrMjIyMjIyMjIyMjIyMjIyMjI+Pj4+PjJAQEBAQEBAQEBAQEBAQEBAQEBAQED/wAARCAEA
      ALsDAREAAhEBAxEB/8QBogAAAAcBAQEBAQAAAAAAAAAABAUDagYBAAcICQoLAQACAgMBAQEBAQAA
      AAAAAAABAAIDBAUGBwgJCgsQAAIBAwMCBAIGBwMEAgYCcwECAxEEAAUhEjFBUQYTYSJxgRQykaEH
      FbFCI8FS0eEzFmLwJHKC8SVDNFOSorJjc8I1RCeTo7M2F1RkdMPS4ggmgwkKGBmElEVGpLRW01Uo
      GvLj88TU5PRldYWVpbXF1eX1ZnaGlqa2xtbm9jdHV2d3h5ent8fX5/c4SFhoeIiYqLjI2Oj4KTlJ
      WWl5iZmpucnZ6fkqOkpaanqKmqq6ytrq+hEAAgIBAgMFBQQFBgQIAwNtAQACEQMEIRIxQQVRE2Ei
      BnGBkTKhsfAUwdHhI0IVUmJy8TMkNEOCFpJTJaJjssIHc9I14kSDF1STCAkKGBkmNkUaJ2R0VTfy
      o7PDKCnT4/OElKS0xNTk9GV1hZWltcXV5fVGVmZ2hpamtsbW5vZHV2d3h5ent8fX5/c4SFhoeIiY
      qLjI2Oj4OUlZaXmJmam5ydnp+So6SlpqeoqaqrrK2ur6/9oADAMBAAIRAxEAPwDpnkz/AJQ/Qf8A
      tm2f/JiPFU6xV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxVJfJn/KH6
      D/2zbP8A5MR4qnWKpLDL5sOpcZ4bMaf6jDmpf1fTqeJ+3SvTtiqdYq7FXYq7FXYql2p/4g5x/ob6
      nwofU+t+rWvbj6WKoH/nef8AtU/9PGKu/wCd5/7VP/Txirv+d5/7VP8A08Yq7/nef+1T/wBPGKu/
      53n/ALVP/Txirv8Anef+1T/08Yq7/nef+1T/ANPGKu/53n/tU/8ATxirv+d5/wC1T/08Yq7/AJ3n
      /tU/9PGKu/53n/tU/wDTxirv+d5/7VP/AE8YqmmnfpP6v/uW9D6xyP8AvLz9Pj2/vN64qi8VdiqS
      +TP+UP0H/tm2f/JiPFU6xVjs+v8AmCKeSOLQJJY0dlSQTgB1BoGp6Z64qs/xF5j/AOpcl/6SF/6p
      Yq7/ABF5j/6lyX/pIX/qlirv8ReY/wDqXJf+khf+qWKu/wAReY/+pcl/6SF/6pYq7/EXmP8A6lyX
      /pIX/qlirv8AEXmP/qXJf+khf+qWKu/xF5j/AOpcl/6SF/6pYq7/ABF5j/6lyX/pIX/qliqb6Te3
      t9bNNf2TafKrlREzhyVAU86hV7kj6MVSZ/M2uq7KugswBIDfWVFQO/8Ad4q1/ijXv+rA3/SSv/VP
      FVw8x+YyKjy5IQeh+sL/ANUSVb/xF5j/AOpcl/6SF/6pYq7/ABF5j/6lyX/pIX/qlirv8ReY/wDq
      XJf+khf+qWKu/WAReY/+pcl/6SF/6pYq7/EXMP8A6lyX/pIX/qliqe2M89zaRT3UBtJnFXgZuRQ1
      IpyoMVRGKuxV2KpL5M/5Q/Qf+2bZ/wDJiPFU6xV57faP6l9cyf4d9blK7er9d486sTy48tq+GKof
      9C/9+z/0/wD/ADdirv0L/wB+z/0//wDN2Ku/Qv8A37P/AE//APN2Ku/Qv/fs/wDT/wD83Yq79C/9
      +z/0/wD/ADdirv0L/wB+z/0//wDN2Ku/Qv8A37P/AE//APN2Ku/Qv/fs/wDT/wD83Yqy7yna/VNO
      kj+o/o2s7N6PrevX4Yxz5VPhSntirGpbXyqZXLaDqrNyNWEb0Jr1H77FVn1Tyn/1L+rf8i3/AOq+
      Kp9b+abW1t4rWDSNUWKBFjjh2etFQBVFTJ4DFVT/ABjD/wBWnVP+kYf9VMVd/jGH/q06p/0jD/qp
      irv8Yw/9WnVP+kYf9VMVd/jGH/q06p/0jD/qpirv8Yw/9WnVP+kYf9VMVd/jGH/q06p/0jD/AKqY
      qm2magup231lYJ7Ycivp3Kem+1N+NW23xVGYq7FUl8mf8ofoP/bNs/8AkxHiqdYq88v9L531y/6A
      t5eUrn1Df8C9WPxFfrApXwxVQ/RH/fu23/cR/wCznFXfoj/v3bb/ALiP/Zzirv0R/wB+7bf9xH/s
      5xV36I/7922/7iP/AGc4q79Ef9+7bf8AcR/7OcVd+iP+/dtv+4j/ANnOKu/RH/fu23/cR/7OcVd+
      IP8Av3bb/uI/9nOKsu8p2/1bTpY/qSafWdm9KOb6wD8EY58+clOlKV7YqxeaGX1X+DzJ9o/YB49f
      2fbFVnozf778y/ccVd6M3++/Mv3HFXejN/vvzL9xxV3ozf778y/ccVd6M3++/Mv3HFXejN/vvzL9
      xxV3ozf778y/ccVd6M3++/Mv3HFWX+WFZdMowvFPqNtqO03Qf8L4YqnGKuxVJfJn/KH6D/2zbP8A
      5MR4qnWKvPr6z5Xtw36M0t6yuecl1xdviO7D1hQ+OKqh2H/tvaT/ANJf/X/FXfUf+1VpP/SX/wBf
      8Vd9R/7VWk/9Jf8A1/xV31H/ALVWk/8ASX/1/wAVd9R/7VWk/wDSX/1/xV31H/TVAT/0L/8AX/FX
      fUf+1VpP/SX/ANf8Vd9R/wC1VpP/AEl/9f8AFWW+VIvR06Rfq9va1mY8LST1UPwx/EW5vv7YqxeX
      TZDK5+qa8asfsypTr2/d9MVW/oyT/lk1/wD5HJ/1TxV36Mk/5ZNf/wCRyf8AVPFXfoyT/lk1/wD5
      HJ/1TxV36Mk/5ZNf/wCRyf8AVPFXfoyT/lk1/wD5HJ/1TxV36Mk/5ZNf/wCRyf8AVPFXfoyT/lk1
      /wD5HJ/1TxV36Mk/5ZNf/wCRyf8AVPFWW+WYTBpvAx3UR9RjxvmDS9F7qF28MVTjFXYqkvkz/lD9
      B/7Ztn/yYjxVOsVeeX6f6dc/udAP7195pqSh5j9seuPi8cVUPT/4o8uf8jv+v+Ku9P8A4o8uf8jv
      +v8AirvT/wCKPLn/ACO/6/4q70/+KPLn/I7/AK/4q70/+KPLn/I7/r/irvT/AOKPLn/I7/r/AIq7
      0/8Aijy5/wAjv+v+Ku9P/ijy5/yO/wCv+Ksu8pimnSjhZJ+/bbTm5xfYj+0eb/F9PSmKsZl0ZzK5
      /Q+pGrE1F0oB37fDiq39Cv8A9WbU/wDpKT/mjFXfoV/+rNqf/Sun/NGKu/Qr/wDVm1P/AKSk/wCa
      MVd+hX/6s2p/9JSf80Yq79Cv/wBWbU/+kpP+aMVd+hX/AOrNqf8A0lJ/zRirv0K//Vm1P/pKT/mj
      FXfoV/8Aqzan/wBJSf8ANGKst8s2xtdNMRt5rT94x9O5cSPuF35ADbFU3xV2KpL5M/5Q/Qf+2bZ/
      8mI8VTrFXnt9/vdc/wDKP/3r/wB9/efaP2/8rxxVD/8AhOYq7/wnMVd/4TmKu/8ACcxV3/hOYq7/
      AMJzFXf+E5irv/CcxVl3lP8A450n+8X9+3/HO/uvsx/a/wAr+FMVYvN5ddpXb/DUz1Ynl9eUV360
      4Yqs/wAOP/1LE/8A0nr/AM0Yq7/Dj/8AUsT/APSev/NGKu/w4/8A1LE//Sev/NGKu/w4/wD1LE//
      AEnr/wA0Yqui8tc5USTy3PGjMAz/AF5TxBO5pw7YqyD/AAB5c/31L/yMbFXf4A8uf76l/wCRjYq7
      /AHlz/fUv/IxsVTjS9Ks9HtfqdirLFyL0YljU0rufliqNxV2KpL5M/5Q/Qf+2bZ/8mI8VTrFXnl+
      /wDp1z++0AfvX2mhrIPiP2z6B+LxxVQ9T/i/y5/yJ/68Yq71P+L/AC5/yJ/68Yq71P8Ai/y5/wAi
      f+vGKu9T/i/y5/yJ/wCvGKu9T/i/y5/yJ/68Yq71P+L/AC5/yJ/68Yq71P8Ai/y5/wAif+vGKu9T
      /i/y5/yJ/wCvGKsu8pmunSnnZP8Av2305eEX2I/tDgnxfR0piqHfzrZo7IdO1E8SRUQLQ08P3mKt
      f44s/wDq26j/AMiF/wCquKu/xxZ/9W3Uf+RC/wDVXFXf44s/+rbqP/Ihf+quKu/xxZ/9W3Uf+RC/
      9VcVd/jiz/6tuo/8iF/6q4q7/HFn/wBW3Uf+RC/9VcVd/jiz/wCrbqP/ACIX/qriq6LzpaSypENO
      1BTIwUM0CgCppUn1OmKsjxV2KuxVJfJn/KH6D/2zbP8A5MR4qnWKvPr6843twv6T0tKSuOElrydf
      iOzH0TU+OKqh27/ta6T/ANIn/XjFXfXv+1rpP/SJ/wBeMVd9e/7Wuk/9In/XjFXfXv8Ata6T/wBI
      n/XjFXfXv+1rpP8A0if9eMVd9e/7Wuk/9In/AF4xV317/ta6T/0if9eMVd9e/wC1rpP/AEif9eMV
      Zb5Ul9bTpG+sW91SZhztI/SQfDH8JXgm/viqSyeYteWR1XUNGADEANI1QK998VW/4j1//q46L/yN
      b+uKu/xHr/8A1cdF/wCRrf1xV3+I9f8A+rjov/I1v64q7/Eev/8AVx0X/ka39cVd/iPX/wDq46L/
      AMjW/rirv8R6/wD9XHRf+Rrf1xV3+I9f/wCrjov/ACNb+uKu/wAR6/8A9XHRf+Rrf1xVkmg3l1fW
      Pr3k1tPJzZedmxaOgptU98VTPFXYqkvkz/lD9B/7Ztn/AMmI8VTrFXnl/qnC+uU/T9vFxlcembDm
      Uox+Et9XNaeOKqH6X/7+K2/7h4/Ztirv0v8A9/Fbf9w7/s2xV36X/wC/itv+4d/2bYq4auN6+YrY
      16f7jun/AE7Yq1+l/wDv4rb/ALh4/Ztirf6X/wC/itv+4d/2bYq79L/9/Fbf9w7/ALNsVd+l/wDv
      4rb/ALh4/ZtirLvKdx9Z06WT66moUnZfVjh+rgfBGeHDhHXrWtO+KsUmf96/7/y99o/ah+Lr3/cd
      cVWep/xf5c/5E/8AXjFXep/xf5c/5E/9eMVd6n/F/lz/AJE/9eMVd6n/ABf5c/5E/wDXjFXep/xf
      5c/5E/8AXjFXep/xf5c/5E/9eMVd6n/F/lz/AJE/9eMVd6n/ABf5c/5E/wDXjFWY+VjXS68rR/3r
      b6evCHovbgnxeO2KpzirsVSXyZ/yh+g/9s2z/wCTEeKp1irz2+1j0765j/xF6PGV19L6ly4UYjjy
      4708cVQ/6a/7+b/pw/5txV36a/7+b/pw/wCbcVd+mv8Av5v+nD/m3FXfpr/v5v8Apw/5txV36a/7
      +b/pw/5txV36a/7+b/pw/wCbcVd+mv8Av5v+nD/m3FXfpr/v5v8Apw/5txVl3lO6+t6dJJ9e/SVJ
      2X1vR9CnwxnhxoPGtffFWLS3tJXH6U0oUY7G0qRv3/cYqs+vf9rXSf8ApE/68Yq769/2tdJ/6RP+
      vGKu+vf9rXSf+kT/AK8Yq769/wBrXSf+kT/rxirvr3/a10n/AKRP+vGKu+vf9rXSf+kT/rxirvr3
      /a10n/pE/wCvGKu+vf8Aa10n/pE/68Yqy/yvL6umF/Xguf3jD1LWP0o+i7ceKb/Riqc4q7FUl8mf
      8ofoP/bNs/8AkxHiqdYq89vtVu0vrlF1q+jCyuAi2YZVAY/CG9YVA8cVUP0xef8AV91D/pBH/VfF
      Xfpi8/6vuof9II/6r4q79MXn/V91D/pBH/VfFXfpi8/6vuof9II/6r4q79MXn/V91D/pBH/VfFXH
      V70f9L2//wCkEf8AVfFWv0xef9X3UP8ApBH/AFXxVv8ATF5/1fdQ/wCkEf8AVfFWW+U7mW606SSW
      7mvWE7L6lxF6LAcYzxC8n2364qxSbVqSuP8AENstGI4/o+tN+lfq2KrP0v8A9/Fbf9w7/s2xV36X
      /wC/itv+4d/2bYq79L/9/Fbf9w7/ALNsVd+l/wDv4rb/ALh4/Ztirv0v/wB/Fbf9w7/s2xV36X/7
      +K2/7h4/AGbYq79L/wDfxW3/AHDv+zbFXfpf/v4rb/uHf9m2Ksx8rT/WdL9T62l/+9YetHD6A2C/
      Dw4J08aYqnOKuxVJfJn/ACh+g/8AbNs/+TEeKp1irz2+v7pb65Vb3WVCyuAsUClAAx2Q+sPh8MVU
      P0jd/wDLdrn/AEjr/wBV8Vd+kbv/AJbtc/6R1/6r4q79I3f/AC3a5/0jr/1XxV36Ru/+W7XP+kdf
      +q+Ku/SN3/y3a5/0jr/1XxV36Ru/+W7XP+kdf+q+Ku/SN3/y3a5/0jr/ANV8Vd+kbv8A5btc/wCk
      df8AqvirLfKc0k+nSPLLdzkTsOV8gjkA4x7AB3+HFWKTazxlcf4k40Yjj9RrTfpXjiqz9Nf9/N/0
      4f8ANuKu/TX/AH83/Th/zbirv01/383/AE4f824q79Nf9/N/04f824q79Nf9/N/04f8ANuKu/TX/
      AH83/Th/zbirv01/383/AE4f824q79Nf9/N/04f824qzHytc/WtM9X67+kP3jD1vS9HoF+HhQdMV
      TnFXYqkvkz/lD9B/7Ztn/wAmI8VTrFXn99LKL24AfzEAJX/uSfT+0f7v/J8MVUPWm/355l+84q71
      pv8AfnmX7zirvWm/355l+84q71pv9+eZfvOKu9ab/fnmX7zirvWm/wB+eZfvOKt+rNSvqeZflyNc
      Va9ab/fnmX7zirLPKrM2nyFjfMfWbfUjWX7KfZ/yP41xVi8up3IlcDzDeLRj8IsSQN+lfUxVb+k7
      n/qYr3/pAP8A1UxV36Tuf+pivf8ApAP/AFUxV36Tuf8AqYr3/pAP/VTFXfpO5/6mK9/6QD/1UxV3
      6Tuf+pivf+kA/wDVTFXfpO5/6mK9/wCkA/8AVTFXfpO5/wCpivf+kA/9VMVd+k7n/qYr3/pAP/VT
      FWW+WZ3uNN9SS7kvz6jD1povRbovw8CW6YqnGKuxVJfJn/KH6D/2zbP/AJMR4qnWKvP75JvrtxS3
      8wkeq+8Ln0z8R/u/3R+HwxVQ4Tf8s3mX/gz/ANUcVdwm/wCWbzL/AMGf+qOKu4Tf8s3mX/gz/wBU
      cVdwm/5ZvMv/AAZ/6o4q7hN/yzeZf+DP/VHFXcJv+WbzL/wZ/wCqOKu4Tf8ALN5l/wCDP/VHFXcJ
      v+WbzL/wZ/6o4qyzyqGGnyB0voz6zbakay/ZT7Pwr8P8a4qxiW7nErj9KawPiOy2xIG/b95iq363
      P/1ddZ/6Rj/1UxV31uf/AKuus/8ASMf+qmKu+tz/APV11n/pGP8A1UxV31uf/q66z/0jH/qpirvr
      c/8A1ddZ/wCkY/8AVTFXfW5/+rrrP/SMf+qmKu+tz/8AV11n/pGP/VTFXfW5/wDq66z/ANIx/wCq
      mKst8syNJppZ57i5PqMPUu09OTou3Gp2xVN8VdiqS+TP+UP0H/tm2f8AyYjxVOsVYDe2s7XtwRpm
      rODK5DR3BCN8R3UcNh5Yqo/VJ/8Aq1az/wBJJ/6p4q76pP8A9WrWf+kk/wDVPFXfVJ/+rVrP/SSf
      +qeKu+qT/wDVq1n/AKST/wBU8Vd9Un/6tWs/9JJ/6p4q76pP/wBWrWf+kk/9U8Vd9Un/AOrVrP8A
      0kn/AKp4q76pP/1atZ/6ST/1TxVlXlaN4tPkV7e5tSZmPC8f1JD8KfEDRfhxViszzeq/+key/tH7
      CHj1/Z/fdMVWc5v+WnzL/wAAf+q2Ku5zf8tPmX/gD/1WxV3Ob/lp8y/8Af8Aqtiruc3/AC0+Zf8A
      gD/1WxV3Ob/lp8y/8Af+q2Ku5zf8tPmX/gD/ANVsVdzm/wCWnzL/AMAF+q2Ku5zf8tPmX/gD/wBV
      sVZf5YLHTKs95IfUbfURSbov+U3w+GKpxirsVSXyZ/yh+g/9s2z/AOTEeKp1irAL7Trh724caBdy
      hpXIkW9Kh6sfiC+nsD4Yqo/oy5/6l29/6Tz/ANU8Vd+jLn/qXb3/AKTz/wBU8Vd+jLn/AKl29/6T
      z/1TxV36Muf+pdvf+k8/9U8Vd+jLn/qXb3/pPP8A1TxV36Muf+pdvf8AppPP/AFTxV36Muf8AqXb3
      /pPP/VPFXfoy5/6l29/6Tz/1TxVlflaB7fT5EkspdPJmY+lNKZmI4p8fIhdtqUxVis0Mvqv8HmT7
      R+wDx6/s+2KrPRm/335l+44q70Zv99+ZfuOKu9Gb/ffmX7jirvRm/wB9+ZfuOKu9Gb/ffmX7jirv
      Rm/335l+44qnGneWm1C1Fy2oaxaEkj0riThIKdytMVX+Df+1xqX/I//AJtxVONL079GWv1b6xNd
      fEW9S4bm+9Nq+G2Ko3FXYqkvkz/lD9B/7Ztn/wAmI8VTrFWIXWk+QXupnup4RO0jGUG5YEOSeVRz
      23xVS/Q/5df8tEH/AElN/wBVMVd+h/y6/wCWiD/pKb/qpirv0P8Al1/y0Qf9JTf9VMVd+h/y6/5a
      IP8ApKb/AKqYq79D/l1/y0Qf9JTf9VMVd+h/y6/5aIP+kpv+qmKu/Q/5df8ALRB/0lN/1UxVONA0
      fy5ayPf6FxkJBgeRJWkXqjld2YV2GKp5irGr3W725gns20bUFWVWjMkXEMAduSE1+jFWP/oyT/lk
      1/8A5HJ/1TxV36Mk/wCWTX/+Ryf9U8Vd+jJP+WTX/wDkcn/VPFXfoyT/AJZNf/5HJ/1TxV36Mk/5
      ZNf/AORyf9U8Vd+jJP8Alk1//kcn/VPFXfoyT/lk1/8A5HJ/1TxV36Mk/wCWTX/+Ryf9U8VZb5Zh
      MGm8DHdRh2GPG+YNL0XuoXbwxVOMVdiqS+TP+UP0H/tm2f8AyYjxVOsVYbdiT61NTyhHcD1H/fF0
      rJufj3iP2uuKqNJf+pLj/wCDj/6o4q6kv/Ulx/8ABx/9UcVdSX/qS4/+Dj/6o4q6kv8A1Jcf/Bx/
      9UcVdSX/AKkuP/g4/wDqjirqS/8AUlx/8HH/ANUCVdSX/qS4/wDg4/8AqjiqMtNV1iwjMNl5WNvG
      zcykcyqCxAFaCL2xVPtJvb2+tmmv7JtPlVyoiZw5KgKedQq9yR9GKsHm0i8MrkaJfsCxNRegA79a
      ejiqz9D3n/Vi1D/pOH/VDFXfoe8/6sWof9Jw/wCqGKu/Q95/1YtQ/wCk4f8AVDFXfoe8/wCrFqH/
      AEnD/qhirv0Pef8AVI1D/pOH/VDFXfoe8/6sWof9Jw/6oYq79D3n/Vi1D/pOH/VDFXfoe8/6sWof
      9Jw/6oYqzDyvbyW2mGOW1ls29Rj6U8vrNuF358U2xVOcVdiqS+TP+UP0H/tm2f8AyYjxVOsVee32
      j+pfXMn+HfW5Su3q/XePOrE8uPLavhiqH/Qv/fs/9P8A/wA3Yq79C/8Afs/9P/8Azdirv0L/AN+z
      /wBP/wDzdirv0L/37P8A0/8A/N2Ku/Qv/fs/9P8A/wA3Yq79C/8Afs/9P/8Azdirv0L/AN+z/wBP
      /wDzdirv0L/37P8A0/8A/N2Ksu8p2v1TTpI/qP6NrOzej63r1+GMc+VT4Up7YqxGbQnaaRv8Ps1W
      J5fXLFd+tMVWfoF/+peb/pOXFXfoF/8AqXm/6TlxV36Bf/qXm/6TlxV36Bf/AKl5v+k5cVd+gX/6
      l5v+k5cVd+gX/wCpeb/pOXFXfoF/+peb/pOXFXfoF/8AqXm/6TlxVmflW1Nnpfom0Nj+9Y+iZRN1
      C/FzHjiqdYq7FUl8mf8AKH6D/wBs2z/5MR4qnWKvPL/S+d9cv+gLeXlK59Q3/AvVj8RX6wKV8MVU
      P0R/37tt/wBxH/s5xV36I/7922/7iP8A2c4q79Ef9+7bf9xH/s5xV36I/wC/dtv+4j/2c4q79Ef9
      +7bf9xH/ALOcVd+iP+/dtv8AuI/9nOKu/RH/AH7tt/3Ef+znFXfoj/v3bb/uI/8AZzirLvKdv9W0
      6WP6kmn1nZvSjm+sA/BGOfPnJTpSle2KsUl0nlM5Hl62erHf9IUJ360+s4qv/wAOXn/Uqxf9Jzf9
      lGKu/wAOXn/Uqxf9Jzf9lGKu/wAOXn/Uqxf9Jzf9lGKu/wAOXn/Uqxf9Jzf9lGKu/wAOXn/Uqxf9
      Jzf9lGKu/wAOXn/Uqxf9Jzf9lGKu/wAOXn/Uqxf9Jzf9lGKu/wAOXn/Uqxf9Jzf9lGKst8tWcljp
      voS2K6a3qM3oLKZhuB8XMu/X54qm+KuxVJfJn/KH6D/2zbP/AJMR4qnWKvPr6z5Xtw36M0t6yuec
      l1xdviO7D1hQ+OKqh2H/ALVWk/8ASX/1/wAVd9R/7VWk/wDSX/1/xV31H/tVaT/0l/8AX/FXfUf+
      1VpP/SX/ANf8Vd9R/wC1VpP/AEl/9f8AFXfUf+1VpP8A0l/9f8Vd9R/7VWk/9Jf/AF/xV31H/tVa
      T/0l/wDX/FWW+VIvR06Rfq9va1mY8LST1UPwx/EW5vv7Yqg7vSfKccUs1rFZvdqC8avPQGQbjl+8
      HfFUP/iLzL/vnTf+kpP+quKu/WAReZf986b/ANJSf9VcVd/iLzL/AL503/pKT/qrirv8ReZf986b
      /wBJSf8AVXFXf4i8y/7503/pKT/qrirv8ReZf986b/0lJ/1VxV3+IvMv++dN/wCkpP8Aqrirv8Re
      Zf8AfOm/9JSf9VcVT/Rbu8vbP1r5YUl5laW7iRKClPiDNviqYYq7FUl8mf8AKH6D/wBs2z/5MR4q
      nWKvPL9P9Ouf3OgH96+801JD8R+2PXHxeOKqHp/8UeXP+R3/AF/xV3p/8UeXP+R3/X/FXen/AMUE
      XP8Akd/1/wAVd6f/ABR5c/5Hf9f8Vd6f/FHlz/kd/wBf8Vd6f/FHlz/kd/1/xV3p/wDFHlz/AJHf
      9f8AFXen/wAUeXP+R3/X/FWXeUxTTpRwsk/fttpzc4vsR/APN/i+npTFWKTJ+9f9x5e+0ftTfF17
      /v8Ariqz0/8Aijy5/wAjv+v+Ku9P/ijy5/yO/wCv+Ku9P/ijy5/yO/6/4q70/wDijy5/yO/6/wCK
      u9P/AIo8uf8AI7/r/irvT/4o8uf8jv8Ar/irvT/4o8uf8jv+v+Ku9P8A4o8uf8jv+v8AirMfKwpp
      dONon71ttPbnD0Xvzf4vHfFU5xV2KpL5M/5Q/Qf+2bZ/8mI8VTrFXnt9/vdc/wDKP/3r/wB9/efa
      P2/8rxxVQFN6/wCHPanj74q1/wCE5irv/CcxV3/hOYq7/wAJzFXf+E5irv8AwnMVd/4TmKsu8p/8
      c6T/AHi/v2/453919mP7X+V/CmKsUm/vX/5R37R+19rr398VWf8AhOYq7/wnMVd/4TmKu/8ACcxV
      3/hOYq7/AMJzFXf+E5irv/CcxVmPlb/jmf8AHn/eN/xz/wC56L/w3jiqc4q7FUl8mf8AKH6D/wBs
      2z/5MR4qnWKvPL9/9Ouf32gD96+00NZB8R+2fQPxeOKqHqf8X+XP+RP/AF4xV3qf8X+XP+RP/XjF
      Xep/xf5c/wCRP/XjFXep/wAX+XP+RP8A14xV3qf8X+XP+RP/AF4xV3qf8X+XP+RP/XjFXep/xf5c
      /wCRP/XjFXep/wAX+XP+RP8A14xVl3lM106U87J/37b6cvCL7Ef2hwT4vo6UxVikz/vX/f8Al77R
      +1D8XXv+464qtHMoZRN5d4KQpb0dgWqQP7j/ACTirXqf8X+XP+RP/XjFXep/xf5c/wCRP/XjFXep
      /wAX+XP+RP8A14xV3qf8X+XP+RP/AF4xV3qf8X+XP+RP/XjFXep/xf5c/wCRP/XjFXep/wAX+XP+
      RP8A14xVmPlY10uvK0f962+nrwh6L24J8Xjtiqc4q7FUl8mf8ofoP/bNs/8AkxHiqdYq8+vrzje3
      C/pPS0pK44SWvJ1+I7MfRNT44qofXv8Ata6T/wBIn/XjFXfXv+1rpP8A0if9eMVd9e/7Wuk/9In/
      AF4xV317/ta6T/0if9eMVd9e/wC1rpP/AEif9eMVd9e/7Wuk/wDSJ/14xV317/ta6T/0if8AXjFX
      fXv+1rpP/SJ/14xVlvlSX1tOkb6xb3VJmHO0j9JB8MfwleCb++KsVlvaSuP0ppQox2NpUjfv+4xV
      RN0hkEv6V0rmqlQfqppQkE7ejT9nFV/17/ta6T/0if8AXjFXfXv+1rpP/SJ/14xV317/ALWuk/8A
      SJ/14xV317/ta6T/ANIn/XjFXfXv+1rpP/SJ/wBeMVd9e/7Wuk/9In/XjFXfXv8Ata6T/wBIn/Xj
      FWX+V5fV0wv68Fz+8Yepax+lH0XbjxTf6MVTnFXYqkvkz/lD9B/7Ztn/AMmI8VTrFXnl/qnC+uU/
      T9vFxlcembDmUox+Et9XNaeOKqH6X/7+K2/7h4/Ztirv0v8A9/Fbf9w7/s2xV36X/wC/itv+4d/2
      бYq79L/9/Fbf9w7/ALNsVd+l/wDv4rb/ALh4/Ztirv0v/wB/Fbf9w7/s2xV36X/7+K2/7h4/AGbY
      q79L/wDfxW3/AHDv+zbFWXeU7j6zp0sn11NQpOy+rHD9XA+CM8OHCOvWtad8VYpNq1JXH+IbZaMR
      х/R9ab9K/VsVWfpf/v4rb/uHf9m2Ku/S/wD38Vt/3Dv+zbFXfpf/AL+K2/7h4/Ztirv0v/38Vt/3
      Dv8As2xV36X/AO/itv8AuHf9m2Ku/S//AH8Vt/3Dv+zbFXfpf/v4rb/uHf8AZtirv0v/AN/Fbf8A
      cO/7NsVZj5Wn+s6X6n1tL/8AesPWjh9AbBfh5cE6eNMVTnFXYqkvkz/lD9B/7Ztn/wAmI8VTrFXn
      t9rHp31zH/iL0eMrr6X1LlwoxHHlx3p44qh/01/383/Th/zbirv01/383/Th/wA24q79Nf8Afzf9
      OH/NuKu/TX/fzf8ATh/zbirv01/383/Th/zbirv01/383/Th/wA24q79Nf8Afzf9OH/NuKu/TX/f
      zf8ATh/zbirLvKd19b06ST69+kqTsvrej6FPhjPDjQeNa++KsUm1njK4/wAScaMRx+o1pv0rxxVZ
      +mv+/m/6cP8Am3FXfpr/AL+b/pw/5txV36a/7+b/AKcP+bcVd+mv+/m/6cP+bcVd+mv+/m/6cP8A
      m3FXfpr/AL+b/pw/5txV36a/7+b/AKcP+bcVd+mv+/m/6cP+bcVZj5WufrWmer9d/SH7xh63pej0
      C/DwoOmKpzirsVSXyZ/yh+g/9s2z/wCTEeKp1irAL7UbhL24Qa/dxBZXAjWyLBKMfhDepuB44qo/
      pO5/6mK9/wCkA/8AVTFXfpO5/wCpivf+kA/9VMVd+k7n/qYr3/pAP/VTFXfpO5/6mK9/6QD/ANVM
      Vd+k7n/qYr3/AKQD/wBVMVd+k7n/AKmK9/6QD/1UxV36Tuf+pivf+kA/9VMVd+k7n/qYr3/pAP8A
      1UxVlflad7jT5HkvZdQImYerNEYWA4p8HEltt61xVAXmja9bRTXb+YZliiDSFVtwxCjegHq74qkf
      6Tuf+pivf+kA/wDVTFXfpO5/6mK9/wCkA/8AVTFXfpO5/wCpivf+kA/9VMVd+k7n/qYr3/pAP/VT
      FXfpO5/6mK9/6QD/ANVMVZIvnTRgoB+sEgUJ9B9/wxVv/Gui+Fx/yIf+mKu/xrovhcf8iH/piqa6
      bqVtqtv9atefp8in7xShqKdm+eKovFXYqkvkz/lD9B/7Ztn/AMmI8VTrFWPT+XNVlnklTXbqJXdm
      WNRsoJqFHxdsVWf4Y1f/AKmC7+7/AJvxV3+GNX/6mC7+7/m/FXf4Y1f/AKmC7+7/AJvxV3+GNX/6
      mC7+7/m/FXf4Y1f/AKmC7+7/AJvxV3+GNX/6mC7+7/m/FXf4Y1f/AKmC7+7/AJvxVF6ZouoWN0J7
      nVp71OJX0ZR8NT3+0emKpzirHH8taszsw1+6UEkhQNhXt9vFWv8ADGr/APUwXf3f834q7/DGr/8A
      UwXf3f8AN+Ku/wAMav8A9TBd/d/zfirv8Mav/wBTBd/d/wA34q7/AAxq/wD1MF393/N+Ku/wxq//
      AFMF393/ADfirv8ADGr/APUwXf3f834q7/DGr/8AUwXf3f8AN+KpxpdlcWFt6FzdyXz8i3qy/aoa
      fD1OKozFXYqw/wAp+bPKtt5V0W3uNa0+GaHT7WOSOS6hV0dYY1ZWVpAQQRuMVTb/ABn5P/6v2m/9
      JkH/AFUxV3+M/J//AFftN/6TIP8Aqpirv8Z+T/8Aq/ab/wBJkH/VTFXf4z8n/wDV+03/AKTIP+qm
      Ku/xn5P/AOr9pv8A0mQf9VMVd/jPyf8A9X7Tf+kyD/qpirv8Z+T/APq/ab/0mQf9VMVd/jPyf/1f
      tN/6TIP+qmKu/wAZ+T/+r9pv/SZB/wBVMVd/jPyf/wBX7Tf+kyD/AKqYq7/Gfk//AKv2m/8ASZB/
      1UxV3+M/J/8A1ftN/wCkyD/qpirv8Z+T/wDq/ab/ANJkH/VTFXf4z8n/APV+03/pMg/6qYq7/Gfk
      /wD6v2m/9JkH/VTFXf4z8n/9X7Tf+kyD/qpirv8AGfk//q/ab/0mQf8AVTFXf4z8n/8AV+03/pMg
      /wCqmKu/xn5P/wCr9pv/AEmQf9VMVd/jPyf/ANX7Tf8ApMg/6qYq7/Gfk/8A6v2m/wDSZB/1UxV3
      +M/J/wD1ftN/6TIP+qmKu/xn5P8A+r9pv/SZB/1UxV//2Q==
    5. UUID: 19760dae-e652-4009-88c8-6bd8295dd751xmp.DID: 258F22E4F98BDE118D43D498903D43D498903D301Dxmp.did: 84ee58c3accce411aa7cb49ccce411aa7cb49cccce48b8368: pdf1

    6. createxmp.iid: 258F22E4F98BDE118D43D498903D301D2009-08-18T16: 22: 32 + 03: 00adobe Indesign 6.0
    7. сохраненоxmp.iid:268F22E4F98BDE118D43D498903D301D2009-08-18T16:40:09+03:00Adobe InDesign 6.0/
    8. сохраненоxmp.iid:278F22E4F98BDE118D43D498903D301D2009-08-18T16:40:09+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные
    9. сохраненоxmp.iid:288F22E4F98BDE118D43D498903D301D2009-08-18T16:41:27+03:00Adobe InDesign 6.0/
    10. сохраненоxmp.iid:3DBF8896018CDE118D43D498903D301D2009-08-18T18:25:35+03:00Adobe InDesign 6.0/
    11. сохраненоxmp.iid:3EBF8896018CDE118D43D498903D301D2009-08-18T18:26:18+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные
    12. сохраненоxmp.iid:3FBF8896018CDE118D43D498903D301D2009-08-18T18:26:18+03:00Adobe InDesign 6.0/
    13. сохраненоxmp.iid:A8B5B9C48691DE11A766E4A6755319702009-08-25T18:38:33+03:00Adobe InDesign 6.0/
    14. сохраненоxmp.iid:A9B5B9C48691DE11A766E4A6755319702009-08-25T18:39:27+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные
    15. сохраненоxmp.iid:AAB5B9C48691DE11A766E4A6755319702009-08-25T18:39:27+03:00Adobe InDesign 6.0/
    16. savexmp.iid:ABB5B9C48691DE11A766E4A6755319702009-08-25T18:40:29+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные
    17. сохраненоxmp.iid:ACB5B9C48691DE11A766E4A6755319702009-08-25T18:40:29+03:00Adobe InDesign 6.0/
    18. сохраненоxmp.iid:34165CA54DA4DE11837DB1DBF918F73D2009-09-18T16:39:10+03:00Adobe InDesign 6.0/
    19. savexmp.iid:5612CB8F48D3DE11A62DCECF85F79CDE2009-11-17T09:48:04+02:00Adobe InDesign 6.0/метаданные
    20. сохраненоxmp.iid:5712CB8F48D3DE11A62DCECF85F79CDE2009-11-17T09:48:04+02:00Adobe InDesign 6.0/
    21. сохраненоxmp.iid:5A12CB8F48D3DE11A62DCECF85F79CDE2009-11-17T10:04:31+02:00Adobe InDesign 6.0/
    22. savexmp.iid:26EB350A50D3DE11A62DCECF85F79CDE2009-11-17T10:05:58+02:00Adobe InDesign 6.0/метаданные
    23. сохраненоxmp.iid:27EB350A50D3DE11A62DCECF85F79CDE2009-11-17T10:05:58+02:00Adobe InDesign 6.0/
    24. сохраненоxmp.iid:B4A690CE85EFDE11BCBCCEBA07BDD2102009-12-23T08:36:46+02:00Adobe InDesign 6.0/
    25. сохраненоxmp.iid:09B4F76E830ADF11AA71888237D7C4702010-01-26T16:02:26+02:00Adobe InDesign 6.0/метаданные
    26. сохраненоxmp.iid:0AB4F76E830ADF11AA71888237D7C4702010-01-26T16:02:26+02:00Adobe InDesign 6.0/
    27. сохраненоxmp.iid:D08ECF9B830ADF11B927B21240530AFE2010-01-26T16:10:20+02:00Adobe InDesign 6.0/
    28. savexmp.iid:D18ECF9B830ADF11B927B21240530AFE2010-01-26T16:11:01+02:00Adobe InDesign 6.0/метаданные
    29. сохраненоxmp.iid:D28ECF9B830ADF11B927B21240530AFE2010-01-26T16:11:01+02:00Adobe InDesign 6.0/
    30. сохраненоxmp.iid:85B6736BCE63DF11A294CE0F7B02986E2010-05-20T08:13:26+03:00Adobe InDesign 6.0/
    31. savexmp.iid:86B6736BCE63DF11A294CE0F7B02986E2010-05-20T08:15:48+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные
    32. сохраненоxmp.iid:87B6736BCE63DF11A294CE0F7B02986E2010-05-20T08:15:48+03:00Adobe InDesign 6.0/
    33. сохраненоxmp.iid:B43F3A234583DF11A2CEACDD30B3F28A2010-06-29T12:04:26+03:00Adobe InDesign 6.0/
    34. savexmp.iid:591FE9CB1D84DF11BC27F41E7C4688832010-06-30T11:02:15+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные
    35. сохраненоxmp.iid:5A1FE9CB1D84DF11BC27F41E7C4688832010-06-30T11:02:16+03:00Adobe InDesign 6.0/
    36. сохраненоxmp.iid:FA857BBDF118C6AFFE3183EA20E2010-09-08T17:00:52+03:00Adobe InDesign 6.0/
    37. savexmp.iid:EA6C1627DCBBDF11A5B0D10567C29BA82010-09-09T09:33:26+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные
    38. сохраненныйxmp.iid:EB6C1627DCBBDF11A5B0D10567C29BA82010-09-09T09:33:27+03:00Adobe InDesign 6.0/
    39. сохраненоxmp.iid:02E1784A8D53E011961F94FC176DF7D02011-03-21T09:31:52+02:00Adobe InDesign 6.0/
    40. savexmp.iid:03E1784A8D53E011961F94FC176DF7D02011-03-21T09:32:42+02:00Adobe InDesign 6.0/метаданные
    41. сохраненоxmp.iid:04E1784A8D53E011961F94FC176DF7D02011-03-21T09:32:43+02:00Adobe InDesign 6.0/
    42. сохраненоxmp.iid:3758CB714A71E011A8E4A4A6FA0DDB5B2011-04-28T06:48:57+03:00Adobe InDesign 7.0/
    43. savexmp.iid:3858CB714A71E011A8E4A4A6FA0DDB5B2011-04-28T06:48:57+03:00Adobe InDesign 7.0/метаданные
    44. сохраненоxmp.iid:3A48913B1F73E011A47D90FD67F91D722011-04-30T14:44:40+03:00Adobe InDesign 7.0/метаданные
    45. сохраненоxmp.iid:E5FFA03B1F73E011A47D90FD67F91D722011-04-30T14:44:40+03:00Adobe InDesign 7.0/
    46. сохраненоxmp.iid:A6 B2573E011A47D90FD67F91D722011-04-30T15:27:59+03:00Adobe InDesign 7.0/
    47. сохраненоxmp.iid:D5A388642573E011A47D90FD67F91D722011-04-30T15:28:45+03:00Adobe InDesign 7.0/метаданные
    48. сохраненоxmp.iid:00638B642573E011A47D90FD67F91D722011-04-30T15:28:45+03:00Adobe InDesign 7.0/
    49. сохраненоxmp.iid:11A2460B5675E011904DAEA5655059C02011-05-03T10:22:03+03:00Adobe InDesign 7.5/
    50. сохраненоxmp.iid:12A2460B5675E011904DAEA5655059C02011-05-03T10:22:03+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    51. сохраненоxmp.iid:13A2460B5675E011904DAEA5655059C02011-05-03T10:26:28+03:00Adobe InDesign 7.5/
    52. сохраненоxmp.iid:B5AA07A2B585E011AA7EEBFD3B11EF032011-05-24T06:26:37+03:00Adobe InDesign 7.5/
    53. savexmp.iid:C9B813A2B585E011AA7EEBFD3B11EF032011-05-24T06:26:37+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    54. сохраненоxmp.iid:CAB813A2B585E011AA7EEBFD3B11EF032011-05-24T06:29:12+03:00Adobe InDesign 7.5/
    55. сохраненоxmp.iid:01F16E2D7D8AE011BC08F1136561305D2011-05-30T08:25:05+03:00Adobe InDesign 7.5/
    56. savexmp.iid:02F16E2D7D8AE011BC08F1136561305D2011-05-30T08:25:05+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    57. сохраненоxmp.iid:03F16E2D7D8AE011BC08F1136561305D2011-05-30T08:33:59+03:00Adobe InDesign 7.5/
    58. сохраненоxmp.iid:D287CB3E7E91E011BFD4

      47371FE2011-06-08T06:20:22+03:00Adobe InDesign 7.5/

    59. сохраненоxmp.iid:D387CB3E7E91E011BFD4

      47371FE2011-06-08T06:21:02+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

    60. сохраненоxmp.iid:FCAAA7567E91E011BFD4

      47371FE2011-06-08T06:21:02+03:00Adobe InDesign 7.5/

    61. сохраненоxmp.iid:1EAC9F8DC691E011B582807477
    62. 22011-06-08T14:57:58+03:00Adobe InDesign 7.5/

    63. savexmp.iid:1FAC9F8DC691E011B582807477
    64. 22011-06-08T15:09:16+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

    65. сохраненоxmp.iid:7623C222C891E011B582807477
    66. 22011-06-08T15:09:18+03:00Adobe InDesign 7.5/

    67. сохраненоxmp.iid:3656A1387996E011A9EAA90DC90D8E102011-06-14T14:27+03:00Adobe InDesign 7.5/
    68. savexmp.iid:BBC37A4C9396E01190D8A2ADC4DD4A682011-06-14T17:33:40+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    69. сохраненныйxmp.iid:DEB3BA4C9396E01190D8A2ADC4DD4A682011-06-14T17:33:41+03:00Adobe InDesign 7.5/
    70. сохраненоxmp.iid:D2AC3

      97E0118128B530D5F7D66

      -06-15T14:10:22+03:00Adobe InDesign 7.5/
    71. сохраненоxmp.iid:D4AC3

      97E0118128B530D5F7D66

      -06-15T14:57:46+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    72. сохраненоxmp.iid:90D516B04697E0118128B530D5F7D66
      -06-15T14:57:48+03:00Adobe InDesign 7.5/
    73. сохраненныйxmp.iid:BDF2C1BC0BADE011A960C6B430DD2FF12011-07-13T07:51:14+03:00Adobe InDesign 7.5/
    74. savexmp.iid:B9334A1A3BD2E011BDE5C22596BC0D012011-08-29T15:33:30+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    75. сохраненоxmp.iid:BAE46F1A3BD2E011BDE5C22596BC0D012011-08-29T15:33:31+03:00Adobe InDesign 7.5/
    76. сохраненоxmp.iid:A69C1DE83DD2E011BDE5C22596BC0D012011-08-29T15:53:35+03:00Adobe InDesign 7.5/
    77. savexmp.iid:A79C1DE83DD2E011BDE5C22596BC0D012011-08-29T15:54:31+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    78. сохраненоxmp.iid:B5ECE8093ED2E011BDE5C22596BC0D012011-08-29T15:54:31+03:00Adobe InDesign 7.5/
    79. сохраненоxmp.iid:CC62833C88E3E01186F7DE55BEB9DC962011-09-20T15:58:29+03:00Adobe InDesign 7.5/
    80. сохраненоxmp.iid:CD62833C88E3E01186F7DE55BEB9DC962011-09-20T15:59:15+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    81. сохраненоxmp.iid:D2122F5888E3E01186F7DE55BEB9DC962011-09-20T15:59:15+03:00Adobe InDesign 7.5/
    82. сохраненоxmp.iid:74BA454C48E4E0118192E52452482EAE2011-09-21T14:53:19+03:00Adobe InDesign 7.5/
    83. savexmp.iid:75BA454C48E4E0118192E52452482EAE2011-09-21T14:56:45+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    84. сохраненоxmp.iid:1C2866C848E4E0118192E52452482EAE2011-09-21T14:56:47+03:00Adobe InDesign 7.5/
    85. сохраненоxmp.iid:826497BD1EEBE011999F827B33CDF0 1-09-30T07:43:28+03:00Adobe InDesign 7.5/
    86. savexmp.iid:6594E997BD02E1118E8CC9E50AE1C60C2011-10-30T08:18:03+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    87. сохраненоxmp.iid:A908E4ECBE02E1118E8CC9E50AE1C60C2011-10-30T08:18:03+02:00Adobe InDesign 7.5/
    88. savexmp.iid:8122721BBF02E1118E8CC9E50AE1C60C2011-10-30T08:19:22+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    89. сохраненоxmp.iid:F7EE771BBF02E1118E8CC9E50AE1C60C2011-10-30T08:19:22+02:00Adobe InDesign 7.5/
    90. сохраненоxmp.iid:E611765A6F1AE111BCC2A6AF7B79E0132011-11-29T11:48:55+02:00Adobe InDesign 7.5/
    91. savexmp.iid:E711765A6F1AE111BCC2A6AF7B79E0132011-11-29T11:49:32+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    92. сохраненоxmp.iid:69A389706F1AE111BCC2A6AF7B79E0132011-11-29T11:49:33+02:00Adobe InDesign 7.5/
    93. сохраненоxmp.iid:C4C416EBEF26E111BDC1DCBE79AC379C2011-12-15T09:39:28+02:00Adobe InDesign 7.5/
    94. savexmp.iid:C5C416EBEF26E111BDC1DCBE79AC379C2011-12-15T09:39:28+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    95. сохраненоxmp.iid:6CDF627CF452E111AB00B4B2DE417DAD2012-02-09T10:06:28+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    96. сохраненоxmp.iid:649E6DF8F452E111AB00B4B2DE417DAD2012-02-09T10:06:29+02:00Adobe InDesign 7.5/
    97. сохраненоxmp.iid:50117214F752E111AB00B4B2DE417DAD2012-02-09T10:21:35+02:00Adobe InDesign 7.5/
    98. сохраненоxmp.iid:51117214F752E111AB00B4B2DE417DAD2012-02-09T10:22:40+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    99. сохраненоxmp.iid:20763A3BF752E111AB00B4B2DE417DAD2012-02-09T10:22:40+02:00Adobe InDesign 7.5/
    100. сохраненоxmp.iid:405311CEA972E111A8DEB953C9DD00972012-03-20T18:29:03+02:00Adobe InDesign 7.5/
    101. сохраненоxmp.iid:B1B00D9D5498E111A891AE5FB65F26812012-05-07T17:56:21+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    102. сохраненоxmp.iid:69B024CF5498E111A891AE5FB65F26812012-05-07T17:56:21+03:00Adobe InDesign 7.5/
    103. сохраненоxmp.iid:768AD5E25598E111A891AE5FB65F26812012-05-07T18:04:04+03:00Adobe InDesign 7.5/
    104. сохраненоxmp.iid:778AD5E25598E111A891AE5FB65F26812012-05-07T18:04:36+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    105. сохраненоxmp.iid:0AF017F65598E111A891AE5FB65F26812012-05-07T18:04:36+03:00Adobe InDesign 7.5/
    106. сохраненоxmp.iid:0906C4F02AE2E1118F91DE4D9942012-08-09T18:03:05+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    107. сохраненоxmp.iid:0A06C4F02AE2E1118F91DE4D9942012-08-09T18:03:05+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    108. сохраненоxmp.iid:6494D12D2BE2E1118F91DE4D9942012-08-09T18:04:47+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    109. сохраненоxmp.iid:6794D12D2BE2E1118F91DE4D9942012-08-09T18:09:40+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    110. savexmp.iid:6894D12D2BE2E1118F91DE4D9942012-08-09T18:10:58+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    111. сохраненоxmp.iid:09ECED0A2CE2E1118F91DE4D9942012-08-09T18:10:58+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    112. сохраненоxmp.iid:14779736AAE3E1119BB5DC61A07931F82012-08-11T15:46:39+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    113. savexmp.iid:00E40F7073E7E111917BD16BCEC4A3B -08-16T11:26:36+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    114. сохраненоxmp.iid:68B844B673E7E111917BD16BCEC4A3B -08-16T11:26:36+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    115. сохраненоxmp.iid:C2A31
      E7E111917BD16BCEC4A3B -08-16T11:29:33+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    116. savexmp.iid:C3A31
      E7E111917BD16BCEC4A3B -08-16T11:30:44+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    117. сохраненоxmp.iid:16AB814A74E7E111917BD16BCEC4A3B -08-16T11:30:45+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    118. сохраненоxmp.iid:F5320C8C0349E2118A8B9C3F0469EE8F2012-12-18T15:10:35+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    119. сохраненоxmp.iid:B32E6872A27AE2118C17A70EFFB5F8B52013-02-19T16:41:29+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    120. сохраненныйxmp.iid:BA1F8272A27AE2118C17A70EFFB5F8B52013-02-19T16:41:29+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    121. сохраненоxmp.iid:6788C055A37AE2118C17A70EFFB5F8B52013-02-19T16:47:51+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    122. savexmp.iid:6888C055A37AE2118C17A70EFFB5F8B52013-02-19T16:48:51+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    123. сохраненоxmp.iid:62B6FE79A37AE2118C17A70EFFB5F8B52013-02-19T16:48:51+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    124. сохраненоxmp.iid:1DA09C73EA91E211A9C5989104D234032013-03-21T07:44:52+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    125. savexmp.iid:F415F4959496E21197508AA854AEC6D52013-03-27T06:12:48+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    126. savexmp.iid:BAAA01969496E21197508AA854AEC6D52013-03-27T06:12:49+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    127. сохраненоxmp.iid:8088CF86C096E211A1499BDC31ED3BE02013-03-27T11:27:21+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    128. savexmp.iid:99B3C2FBE396E2118AE9828157AF349A2013-03-27T15:41:10+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    129. сохраненоxmp.iid:BB6DD2FBE396E2118AE9828157AF349A2013-03-27T15:41:10+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    130. сохраненоxmp.iid:2A2871D97F9BE211BA958BC55681D8D42013-04-02T13:26:58+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    131. сохраненоxmp.iid:305709438C9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T14:58:38+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    132. сохраненоxmp.iid:CE8FFDA78C9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T14:58:39+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    133. сохраненоxmp.iid:F99ED1E58D9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T15:10:19+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    134. savexmp.iid:FA9ED1E58D9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T15:11:59+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    135. сохраненоxmp.iid:FE9ED1E58D9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T15:11:59+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    136. savexmp.iid:379CECB58E9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T15:14:36+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    137. сохраненоxmp.iid:3B9CECB58E9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T15:14:36+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    138. сохраненоxmp.iid:97F09FB6EFA8E211891A996E8A0CF6F12013-04-19T15:50:28+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    139. сохраненоxmp.iid:98F09FB6EFA8E211891A996E8A0CF6F12013-04-19T15:50:28+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    140. сохраненоxmp.iid:9AF09FB6EFA8E211891A996E8A0CF6F12013-04-19T15:50:48+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    141. сохраненоxmp.iid:8e24aaec-cad1-5f46-87b1-6c8394632cf52013-09-26T06:33:09+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    142. savexmp.iid:399eec97-b601-9a43-bbab-238006fe28672013-09-26T06:33:09+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    143. сохраненоxmp.iid:077ce7e9-0d45-e84f-9d94-1ba19decebb32013-09-26T06:33:57+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    144. сохраненоxmp.iid:5e280f46-d92d-6042-98da-d2e4caf99ec72013-09-26T06:54:38+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    145. savexmp.iid:05585a3f-cf15-284b-960a-40f545f4556

      -09-26T06:56:09+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

    146. сохраненоxmp.iid:3df6315a-107e-4e44-9a22-dc
    147. 6db102013-09-26T06:56:09+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    148. сохраненоxmp.iid:bc433eeb-d97b-0940-87e5-155aefe12b982013-09-26T07:42:14+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    149. savexmp.iid:6d7feb4e-f1d5-7e4f-b355-9bef88a149ae2013-09-26T07:42:14+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    150. сохраненоxmp.iid:df2e9ddd-dcd0-1542-a78c-245533232c142013-09-26T07:52:12+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    151. savexmp.iid:f9a025fe-d518-ee41-b0d0-85b0ccd740e82013-09-26T07:52:12+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    152. сохраненоxmp.iid:0adf4259-7805-3c43-8be9-22cf18ee3e3b2013-09-27T05:08:28+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    153. savexmp.iid:ae0f91fc-86a3-f944-82eb-dbddf790f93d2013-09-27T05:08:28+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    154. сохраненоxmp.iid:b708e617-f72f-0341-a810-c
    155. c7fe1b2013-09-29T07:25:25+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    156. savexmp.iid:766bac72-bfd6-1547-a22b-e83718d7bdce2013-09-29T07:25:25+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    157. сохраненоxmp.iid:d45a6fd9-fff1-2045-be30-1b6089fc9fd62013-09-30T10:39:44+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    158. savexmp.iid:1d06dba6-b77f-1c46-b2f9-f2e3ae07b0762013-09-30T10:39:44+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    159. сохраненоxmp.iid:1708d9c8-32be-6d4b-b081-e18353705d5b2013-10-03T07:06:08+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    160. savexmp.iid:531d18cc-4cf7-9e44-b802-a2da1ca38ecf2013-10-03T07:06:08+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    161. сохраненоxmp.iid:c26c8ecb-f2eb-a948-8441-a5637b0e84d82013-10-03T07:09:32+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    162. сохраненоxmp.iid:279e610f-f0a9-964a-a544-284338bba4a82013-10-03T07:38:09+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    163. savexmp.iid:662a2d5a-89b8-b44d-9244-aff73ceda81a2013-10-03T07:38:57+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    164. сохраненоxmp.iid:cb03b828-728c-6540-b588-8132eacc974a2013-10-03T07:38:57+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    165. сохраненоxmp.iid:d87af69c-855e-e746-8630-67fb9842013-10-04T16:21:34+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    166. savexmp.iid:1c4a0b92-cbbd-4b48-92d8-a636639cecef2013-10-04T16:22:05+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    167. сохраненоxmp.iid:3bcdd80a-e1c7-b24f-9ecb-3a298069ff372013-10-04T16:22:05+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    168. сохраненоxmp.iid:d8d16f38-41c8-2a4d-ba9e-534131313d782013-10-04T17:41:10+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    169. сохраненоxmp.iid:00f40e6a-414b-9747-86ec-e8f2c68f4b172013-10-04T17:41:10+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    170. сохраненоxmp.iid:f5156850-6a38-1e47-8912-83111362371

      -10-04T17:41:39+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

    171. сохраненоxmp.iid:681ecab7-7896-8f48-ac5e-d8a176cb584b2013-10-05T06:51:15+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    172. savexmp.iid:46a42db7-d2ee-d44c-86bf-9dc20f3671102013-10-05T06:51:15+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    173. сохраненоxmp.iid:5397e1bd-e5dc-6344-a7b7-219d307df0852013-10-07T06:48:12+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    174. savexmp.iid:7a3a6580-0601-3140-987f-a20f57541cee2013-10-07T06:48:12+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    175. сохраненоxmp.iid:84f6efde-d0b4-fb42-b0d9-5405c28aeecb2013-10-08T06:34:11+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    176. savexmp.iid:09b5cd9c-d8b6-a54d-b9b6-2f18b154f30f2013-10-08T06:34:11+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    177. сохраненоxmp.iid:885431b0-cbea-9c4c-9e13-36b278d620842013-10-11T16:18:18+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    178. savexmp.iid:94ff81bf-de69-b04d-a53e-465b8339f70d2013-10-11T16:18:18+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    179. сохраненоxmp.iid:01295706-c529-e347-a6e8-c49c3 4e2013-10-12T15:12:15+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    180. savexmp.iid:1fce55f7-3595-d646-810d-be93acd14e4

      -10-12T15:12:15+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

    181. сохраненоxmp.iid:e83ca5ca-05a0-3046-8984-bb9ae500c7402013-10-12T15:22:30+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    182. сохраненоxmp.iid:dcbf9f99-6c19-b341-a09a-31564a0bc81e2014-06-30T11:15:26+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    183. savexmp.iid:0d4b2fc3-3ea5-194a-9a83-a998815ce

      14-06-30T11:18:56+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

    184. сохраненоxmp.iid:af9691da-81ce-2e40-8b5f-a0c643c257c42014-06-30T11:18:56+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    185. сохраненоxmp.iid:5ccdb609-0534-ae43-bfea-0502d63b31af2014-06-30T11:56:45+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    186. savexmp.iid:22f930b0-9e92-6a4b-a14a-418762c559352014-06-30T11:56:45+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    187. savexmp.iid:2081e09c-bfe4-f64d-b046-e43950bc69982014-06-30T11:58:04+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные
    188. сохраненоxmp.iid:607d328e-47d9-a844-850e-1c14a799009b2014-06-30T11:58:04+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/
    189. сохраненоxmp.iid:91B602F5F107E4118B4086B92AA8D4932014-07-10T10:50:50+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    190. savexmp.iid:92B602F5F107E4118B4086B92AA8D4932014-07-10T10:50:50+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    191. сохраненныйxmp.iid:EE29DB3DFE07E4118B4086B92AA8D4932014-07-10T12:18:46+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    192. сохраненоxmp.iid:172BCA4B2B0BE411B2B29FC0D59756A72014-07-14T13:20:34+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    193. сохраненоxmp.iid:B03538485C0BE411A9B68DE0F195B8712014-07-14T19:10:22+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    194. сохраненоxmp.iid:33AA0B675C0BE411A9B68DE0F195B8712014-07-14T19:10:22+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    195. savexmp.iid:25DC3440820DE411A088CFD3E02D78C42014-07-17T12:58:51+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    196. сохраненоxmp.iid:6B7DEA00840DE411A088CFD3E02D78C42014-07-17T12:58:53+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    197. сохраненоxmp.iid:2B3C7231AF3CE411960EF37949A40A822014-09-15T13:36:27+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    198. savexmp.iid:029FD63FB73CE411BCC9A500E8439C332014-09-15T14:34:07+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    199. сохраненоxmp.iid:11FF7241B73CE411BCC9A500E8439C332014-09-15T14:34:10+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    200. savexmp.iid:12FF7241B73CE411BCC9A500E8439C332014-09-15T14:34:21+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные
    201. сохраненоxmp.iid:F3B

      B73CE411BCC9A500E8439C332014-09-15T14:34:21+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/

    202. сохраненоxmp.iid:A910E701E284E4118B2E86FFE88A2E472014-12-16T10:41:35+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/
    203. savexmp.iid:88374DCAAFCCE411AA7CB49C658B83682015-03-17T16:13:31+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    204. savexmp.iid:89374DCAAFCCE411AA7CB49C658B83682015-03-17T16:13:31+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    205. сохраненоxmp.iid:F047269870D4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T13:01:18+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    206. сохраненоxmp.iid:3417F7CF84D4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T15:26:01+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    207. сохраненоxmp.iid:911D94499CD4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T18:14:04+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    208. сохраненоxmp.iid:6A0ADCA69ED4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T18:30:59+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    209. сохраненоxmp.iid:CAD8C4379FD4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T18:35:02+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    210. сохраненоxmp.iid:143EC9659FD4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T18:36:20+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    211. сохраненоxmp.iid:153EC9659FD4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T18:36:20+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    212. сохраненоxmp.iid:8726D9B9A0D4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T18:45:50+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    213. сохраненоxmp.iid:BC9834784CD5E4119A80FB6ADD89715-03-28T15:15:13+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    214. сохраненоxmp.iid:267714A36AD5E4119A80FB6ADD89715-03-28T18:51:10+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    215. сохраненоxmp.iid:2E07AC5D6BD5E4119A80FB6ADD89715-03-28T18:56:23+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    216. сохраненоxmp.iid:EBC537646CD5E4119A80FB6ADD89715-03-28T19:03:44+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    217. сохраненоxmp.iid:B94ED50E39D9E411826ECC834AA7D1F42015-04-02T16:06:21+03:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    218. сохраненоxmp.iid:B8EBD11E39D9E411826ECC834AA7D1F42015-04-02T16:06:48+03:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    219. сохраненоxmp.iid:65D8629DF1D9E4118AA2F4211E3388B62015-04-03T14:07:27+03:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    220. сохраненоxmp.iid:26D049A4F1D9E4118AA2F4211E3388B62015-04-03T14:07:39+03:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    221. сохраненоxmp.iid:27D049A4F1D9E4118AA2F4211E3388B62015-04-03T14:07:39+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные
    222. savexmp.iid:291AA963F2E0E41188FCE6BE326EA4452015-04-12T12:00:38+03:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные
    223. xmp.iid: 12FF7241B73CE411BCC9A500E8439C33xmp.did: 11FF7241B73CE411BCC9A500E8439C33xmp.did: 258F22E4F98BDE118D43D498903D301Ddefault472AAAAAA == приложения / PDF

    224. 605-614_TCEM_A_8
      -Cicek.indd
    225. Библиотека Adobe PDF 9.9FalsePDF/X-1:2001PDF/X-1:2001PDF/X-1a:2001

      конечный поток
      эндообъект
      6 0 объект
      >
      эндообъект
      3 0 объект
      >
      эндообъект
      8 0 объект
      >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Properties>/MC1>>>/XObject>>>/TrimBox[21.0 21,0 602,102 814,701]/Тип/Страница>>
      эндообъект
      9 0 объект
      >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]>>/TrimBox[21.0 21.0 602.102 814.701]/Type/Page>>
      эндообъект
      10 0 объект
      >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text/ImageC]/Properties>>>/XObject>>>/TrimBox[21.0 21.0 602.102 814.701]/Type/Page>>
      эндообъект
      11 0 объект
      >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Properties>/MC1>/MC2>/MC3>/MC4>/MC5>>>>>/TrimBox[21.0 21,0 602,102 814,701]/Тип/Страница>>
      эндообъект
      12 0 объект
      >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Properties>/MC1>/MC2>/MC3>>>>>>/TrimBox[21.0 21.0 602.102 814.701]/Type/Page>>
      эндообъект
      13 0 объект
      >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]>>/TrimBox[21.0 21.0 602.102 814.701]/Type/Page>>
      эндообъект
      14 0 объект
      >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text/ImageC]/XObject>>>/TrimBox[21.0 21.0 602.102 814.701]/Type/Page>>
      эндообъект
      15 0 объект
      >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text/ImageC]/Properties>>>/XObject>>>/TrimBox[21.т),3х$Х
      `ٽ$|f%#[email protected]ڕM6cex:»j~}6D/Kr8-9?_7q5OK7A2B6wQ#Cg=
      #c.C,CPժirZrՔ{G0˶*!ȌAg#oبQɦ

      .

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.

    *

    *

    *