Угол откоса траншеи: методики укрепления стенок и откосов, устройство ограждающих конструкций (рамных креплений и т.д.)

Содержание

методики укрепления стенок и откосов, устройство ограждающих конструкций (рамных креплений и т.д.)

Крепление и ограждение стенок и откосов – это комплекс мер, направленных на предотвращение обвалов, осыпания грунта при обустройстве котлованов.

Данные меры необходимы, так как откосы, стены находятся под постоянным действием механических, гидрологических, погодных факторов. Особенно явно это проявляется в условиях почвы с низкой плотностью.

Обрушение грунта может привести не только к повреждению строительных объектов, конструкций, дорогостоящей техники, но и к несчастным случаям, связанным с гибелью людей.

Поэтому нормативными документами устанавливаются жесткие требования к методикам упрочнения стен, а также строжайший запрет на присутствие работников в котлованах, не имеющих откосов или укрепленных стенок.

Нормативные требования к обустройству

Упрочнение стен при создании котлованов регулируется строительными нормами и правилами. Так СП 381.1325800. 2018 регламентирует правила расчета и проектирования подпорных сооружений в число которых входят и приспособления для укрепления котлованов.

СНиП 12-04-2002 определяет общие требования безопасности при производстве земляных работ, в частности устанавливает необходимую крутизну откосов и максимальную допустимую глубину котлованов, для которых не требуется обустройство системы укрепления:

  • один метр – максимальная допустимая глубина котлована для песчаных грунтов;
  • 1,25 м для супесей;
  • полтора метра для глин и суглинков;
  • до двух метров для почв высокой плотности.

Для котлованов глубиной менее трех метров система упрочнения должна быть сделана в соответствии с типовым проектом. При большей глубине и в сложных гидрогеологических условиях укрепление делается в соответствии с индивидуальным проектом. Состояние креплений, откосов, стен должно регулярно проверяться.

Обустройство откосов также является одним из методов, который позволяет предотвратить осыпание стенок котлована. Однако, это требует большого объема земляных работ, что может значительно увеличить расходы на стройку.

В тех же местах, где расположено много зданий и сооружений, например, в городах, сделать откосы невозможно и поэтому стенки котлована делают вертикальными, а чтобы не произошло обрушения, применяют различные методы их укрепления.

Типовые методики укрепления стенок

Чтобы предотвратить осыпание, оползание грунта при создании котлованов, следует устанавливать крепления стенок. Выемки с вертикальными стенками глубиной более 1-2 метров – более точно значение определяется в зависимости от типа грунта – в обязательном порядке должны быть укреплены.

Способ крепления задается ППР (проектом производства работ). Выбор его зависит от размеров котлована, вида грунта, наличия грунтовых вод, а также от характера самого строительства, например, применение тяжелой техники вызывает вибрации, которые могут привести к обрушению.

Укрепление стен котлована рекомендуется осуществлять с помощью инвентарных приспособлений. Если их нет в наличии, то допускается на месте изготавливать необходимые элементы.

Они должны соответствовать следующим критериям:

  1. Толщина применяемых досок не меньше 4 см для грунтов естественной влажности (за исключением песчаных) и не меньше 5 см для грунтов повышенной влажности.
  2. Стойки необходимо монтировать на расстоянии не более, чем полтора метра друг от друга.
  3. Вертикальное расстояние между распорами должно быть не более, чем один метр.
  4. Верхние доски должны иметь выступ над верхним краем котлована на 150 мм или больше.

Существующие методики укрепления позволяют создавать котлованы с вертикальными стенками большой глубины, при этом вероятность обрушения незначительна.

Поэтому, если тщательно соблюдать все требования, которые предъявляются нормативными документами к обустройству котлованов, то конструкцию удастся сделать максимально прочной и безопасной.

Горизонтально-рамный метод

Для сухих грунтов, которые могут удержать отвесные стенки при глубине выемки в 2 метра, допустимо применять горизонтально-рамный способ крепления. В качестве материала, в большинстве случаев, применяют древесину.

Доски толщиной от 50 мм располагают по стенкам котлована. Их задача поддерживать грунт, не давая ему прийти в движение. Доски крепят враспор – специальный элемент упирается в две из них, расположенные на противоположных стенках.

Распорки монтируют на расстоянии по длине – полтора метра, по высоте – порядка половины метра друг от друга.

В качестве распоров могут применяться как специальные рамы, так и отдельные элементы: в самом простом варианте это деревянные бруски круглого сечения, длиной немного больше, чем ширина котлована, диаметром – 12-18 мм.

Более эффективны раздвижные трубчатые распоры, они имеют небольшой вес и просты в эксплуатации. Также могут применяться и трубчатые рамы.

Метод рамных креплений позволяет использовать небольшое количество материала и требует наименьших трудозатрат, по сравнению с иными способами. Однако, применение его ограничено и полностью зависит от устойчивости грунта, на котором проводят строительные работы.

Горизонтальный сплошной

Данный метод крепления похож на предыдущий, однако в этом случае доски толщиной 50-60 мм устанавливают без зазора, вплотную. Они располагаются горизонтально – одна поверх другой – и фиксируются вертикально размещенными стойками, которые прижимают распоры.

При этом стойки вкапывают или вбивают в дно котлована. С помощью кувалды или молотка, несколькими ударами брус или доска загоняется в землю рядом со стенкой. Стойки устанавливают на расстоянии 2-3 метра друг от друга.

Затем монтируют распоры. Если это регулируемые трубчатые элементы, то достаточно просто расположить их в нужном месте и отрегулировать, установив нужную длину. Если в качестве распоров применяют деревянные элементы, то их делают по длине чуть больше ширины котлована и «заводят» в нужное положение, ударяя по ним молотком.

Горизонтальное сплошное крепление используется, когда грунт сухой, имеющий тенденцию к местному сползанию, или, если он плотный, при глубине котлована более трех метров.

Также сплошная установка досок нужна для укрепления стенок на сыпучих грунтах и грунтах повышенной влажности, в этом случае применение не зависит от глубины котлована.

Самую верхнюю доску следует монтировать так, чтобы ее наружный край был выше края котлована. Это необходимо, чтобы грунт с поверхности не осыпался внутрь.

Горизонтальный с прозорами

Монтаж производится аналогично горизонтальному сплошному креплению. Доски устанавливаются на стенки грунта друг над другом с промежутком 20-40 см, возможно больше, в зависимости от характеристик грунта.

При монтаже ограждающих конструкций, чтобы обеспечить зазор между досками, необходимо применять бобышки или подкладки. Они будут придерживать элементы крепления временно, до тех пор, пока не будут установлены распоры. Рекомендуется применять доски 50х180 мм, а распоры диаметром от 130 до 180 мм.

Данный метод позволяет значительно снизить расход материала на изготовление креплений, однако он может применяться только для ограниченного типа грунтов: сухих и естественной влажности с несущественным притоком грунтовых вод. Используется при глубине котлована – 3-5 метров.

Вертикальный сплошной

На сыпучих, насыщенных водой, неустойчивых грунтах, а также в местах с плывунами хорошо себя показывают вертикальные сплошные крепления. Данный метод отличается высокой надежностью и позволяет надежно укреплять стенки котлованов в сложных гидрогеологических условиях.

Для удержания досок в вертикальном положении применяют не только распоры, но и эффект консольного защемления. Вдоль каждой стенки делается щель размеров в толщину доски. Нижний конец доски помещают в созданную полость.

Таким образом забирка, размещенная по всему периметру котлована, оказывается надежно зафиксирована в нижней части. Остается только окончательно закрепить доски установив распоры.

При вертикальном сплошном креплении необходимо, чтобы стенки котлована были отвесны, иначе, даже при небольшом угле наклона, распоры под напором грунта могут выскочить вверх.

Технология данного метода укрепления подразумевает, что прижимные доски, на которые непосредственно воздействуют распорки, расположены горизонтально. Их размещают в центральной и верхней части стенки. Распорки вместе с горизонтально расположенными прижимными брусьями или досками образуют раму.

Порядок установки:

  1. Когда вырыт очередной участок котлована, то две такие рамы размещают на дне на расстоянии полутора-двух метров друг от друга.
  2. Рамы временно раскрепляют с помощью специальных оттяжек.
  3. Между стенкой выемки и рамой имеется зазор, туда заводят доски, которые формируют забирку. Устанавливать доски надо одновременно по обоим сторонам от рамы.
  4. Затем распорные рамы раздвигают, зажимая вертикальные доски.

Для дополнительной надежности распоры иногда устанавливают и в нижней части, но это необязательно, так как нижний край «защемлен» грунтом.

Требуемые расстояния между распорными рамами:

  • по вертикали до одного метра;
  • по горизонтали около полутора метров.

Если глубина котлована – 5 метров, то на каждую раму расходуется 4 распора. Если глубина больше, то количество распоров увеличивают до 5. Максимальная глубина выемки для данного способа – 6,5 метров, однако производить установку вертикальных досок оказывается технически сложно уже при длине более 4,5 метров.

С использованием инвентарного оснащения

При укреплении грунта часто используют инвентарные крепления. Они встречаются разных конструкций. Общая черта – все они представляют собой набор из сборно-разборных раздвижных рам и специальных щитов. Конечная конструкция состоит из отдельных секций.

Инвентарные элементы – это заранее заготовленные приспособления, как правило многоразового применения. Они могут как производится серийно, так и быть изготовлены индивидуально под какой-либо конкретный проект или проекты.

Они удобны в использовании и позволяют значительно сократить время и трудозатраты, требуемые для монтажа, помогают сэкономить материал, делают работу безопасной.

Чтобы осуществить установку, следует выполнить следующую последовательность действий:

  1. После того, как был вырыт участок котлована производится сборка рам.
  2. Рамы размещают в котловане.
  3. Затем в выемку спускают все необходимые инвентарные щиты.
  4. Щиты закладываются в зазор между рамами и стенкой по обе стороны на всю глубину котлована.
  5. Далее стойки рам раздвигают путем вращения специальных гаек. Рама плотно прижимает щиты к стенкам.
  6. Сначала процедуру проводят на нижнем и верхнем щитах, а затем распорку активизируют на всех промежуточных уровнях.
  7. На заключительном этапе на распорные рамы устанавливают жесткие накладки, которые способствуют повышению устойчивости конструкции.

Раздвижные рамы изготавливают из металла, а инвентарные щиты могут быть сделаны из влагостойкой фанеры, из стали, также для их создания может быть применен пропитанный битумом картон. Выбор типа щита зависит от условий строительства и допустимых финансовых затрат.

Чаще всего металлические инвентарные лестничные крепления применяются при укреплении выемок глубиной до трех метров, сделанных землеройными машинами. Существуют специально разработанные системы, которые созданы для укрепления стенок широких котлованов. Такие приспособления отличаются большим весом и для установки требуют применения подъемных кранов.

Типовые размеры распорных рам – высота порядка 3 м, диаметр 6,3 см. Применяемые щиты имеют длину до 3,2 м, ширину от 60 до 100 см. Стенки котлована должны быть вертикальны. Применяются на любых, даже самых сложных грунтах.

Цементацией

К наиболее надежным способам укрепления котлованов относится цементация. Данный метод широко применяется в случаях, когда работы ведутся в плотно застроенных районах, где здания располагаются очень близко и нет возможности сделать пологий спуск на дно котлована.

Цементацию выбирают и по той причине, что она не требует, в отличие от шпунтового укрепления, работ, которые вызывают сильные вибрации и могут привести к разрушению фундаментов зданий, окружающих стройку. Цементация бывает двух видов: сухая и мокрая.

В первом случае сухая смесь песка и цемента подается в шланг и перемещается за счет давления воздушного потока. При этом скорость перемещения смеси достигает 65 м/с. Вода в этом случае подается в сопло шланга.

При мокрой цементации в шланг поступает готовый раствор, в сопло же подается сжатый воздух, который дает разбрызгивание, которое необходимо для равномерного напыления.

При сухой цементации единовременно удается достичь толщины слоя от 70 до 100 мм. При мокром методе максимальная возможная толщина составляет 30 мм.

Порядок действий при укреплении стенок котлована методом цементации:

  1. Создание котлована, грунт вынимают на глубину от одного до трех метров, а стенки выравнивают до состояния соответствующего проектной документации.
  2. Производится укладка металлической или полимерной сетки. Ее монтируют на откосы для того, чтобы бетон мог задерживаться на вертикальной поверхности.
  3. Осуществляется послойное напыление на сетку бетонной смеси. Она подается под давлением при помощи специального оборудования.
  4. Бурят наклонные или горизонтальные отверстия, скважины. Процедуру необходимо сделать до того, как бетон схватится.
  5. В скважинах размещают арматуру, а затем туда подают бетонную смесь. Таким образом создаются «якоря», которые будут способствовать удержанию грунта.
  6. Осуществляется напыление еще одного слоя бетона.

Укрепление котлована методом цементации производят последовательно. Процедуру повторяют после заглубления на каждые 1-3 метра.

Шпунтовое

Данный метод является одним из наиболее надежных способов укрепления, он подходит для выемок любой ширины и формы. В качестве шпунта для упрочнения котлована могут быть применены древесина, металл, железобетонные конструкции различной формы.

>Популярный материал, который применяют для реализации данного метода – шпунт Ларсена – стальной профиль особой формы.

Для укрепления стенок, шпунт погружают в землю одним из трех методов:

  • ударной забивкой;
  • вибрационным методом;
  • вдавливанием.

Шпунтованием укрепляют котлованы, размещенные в следующих типах почвы:

  • в слабой песчаной,
  • в пылеватой,
  • болотистой,
  • а также в случае, когда наблюдается высокий уровень грунтовых вод.

Шпунт особенно необходим, если существует опасность затопления котлована. Данный метод рекомендуется использовать, когда глубина объекта превышает пять метров.

Стена в грунте

Способ хорошо подходит для создания стен или фундаментов как в насыщенных водой, так и в сухих грунтах – сыпучих, пылеватых и других.

Создание стен как замкнутого контура с последующей гидроизоляцией дна позволяет уменьшить количество специальных видов работ, связанных с водопонижением, замораживанием почвы.

Отсутствие строительных операций, связанных с вибрацией, позволяет проводить работы в стесненных условиях, в застроенных районах, в местах с множественными подземными коммуникациями без повреждения находящихся рядом сооружений.

Порядок работ:

  1. Укрепление верхней части грунта, чтобы не произошло осыпания во время работы землеройной техники.
  2. Приготовление бетонитового, глинистого раствора, который во время создания котлована будет создавать избыточное давление на его стенки, чем предотвратит их разрушение.
  3. Заполнение раствором верха котлована.
  4. Разработка грунта на требуемую глубину под вспомогательным раствором, с его пополнением по мере необходимости.
  5. Монтаж арматуры и заполнение бетонной смесью и вытеснение вспомогательного раствора.
  6. Формирование бетонных стен с последующей разработкой грунта, оставшегося внутри сооружения.
  7. Обустройство днища сооружения.

Устройство «стена в грунте» подходит для создания объектов глубиной до 60 метров, при этом объекты малой глубины заложения (от 3 до 5 метров) выполнять экономически нецелесообразно. Для разработки котлована, как правило, применяется грейферная техника.

При использовании метода могут возникнуть трудности, если в грунте есть подземные полости, рыхлые, илистые области, а также твердые включения, которые не могут быть обработаны землеройным оборудованием.

Достоинства и недостатки различных способов

Наиболее простыми и дешевыми являются распорные методы упрочнения котлованов. Использование широко доступной древесины, позволяет дешево и в короткие сроки изготовить необходимое укрепление стенок.

Однако, горизонтальные и вертикальные способы упрочнения с применением забирки, прижимных элементов, распорок из древесины делают процесс фиксации стенок котлована очень трудоемким. Особенно ощутимо это при работе на сыпучих и водонасыщенных грунтах.

Если грунты сухие и плотные, размер котлована относительно небольшой или это разовая работа, то применение данных методик укрепления полностью оправдана.

Применение инвентарного специального оснащения экономически обосновано в случаях, когда необходимо регулярно создавать небольшие котлованы. В остальных случаях изготовление специальной оснастки окажется нерациональной тратой финансов и времени.

Цементация является надежным методом укрепления котлованов и годится для объектов практически любых размеров, расположенных на любых, даже самых сложных грунтах.

Однако трудозатраты и стоимость не позволяют широко использовать данный способ. Он может быть оправдан в местах с плотной застройкой, как альтернатива динамическим методам упрочнения котлованов, вызывающим разрушительные вибрации.

Установка шпунтового укрепления хоть и сопряжена с ударными методами монтажа, однако данный способ упрочнения котлованов является наиболее экономически целесообразным.

Он хорошо подходит для любой почвы, особенно для водонасыщенной, а также для мест с большим количеством грунтовых вод. В отличие от цементации, где материал (арматура и бетонная смесь) утрачивается безвозвратно, шпунт можно вынуть и повторно использовать на других объектах.

Однако, придется не только вынуть шпунт, но и перевозить его и где-то хранить – это дополнительные трудозатраты и дополнительные расходы. Универсальный способ, который позволяет оптимально использовать ресурсы – «стена в грунте».

К сожалению, применение данной методики предполагает использование специальной техники и материалов, что не окупается при строительстве небольших объектов на мелкозаглубленных фундаментах.

Заключение

Каждый из способов укрепления котлована обладает несомненными преимуществами, но у них есть и свои пределы применения. Поэтому, прежде чем остановить выбор на каком-либо конкретном виде упрочнения, необходимо обратить внимание на ограничения данного метода, а также произвести сравнительный расчет экономической целесообразности его применения.

Вконтакте

Facebook

Twitter

Одноклассники

Мой мир

Планировка откосов земляного полотна

Навигация:
Главная → Все категории → Реконструкция автомобильных дорог

Планировка откосов земляного полотна

Планировка откосов земляного полотна

При уширении земляного полотна значительные трудности вызывает уплотнение на откосах присыпанных слоев грунта. Насыпи уширяют или досыпают с запасом грунта на откосах, равным 5—10 см. Откосы выемок не добирают на 10—15 см, чтобы при их планировке ограничиться лишь срезкой грунта. В случае укладки на откосах растительного грунта запас на планировку не предусматривают.

Откосы выемок глубиной до 2 м и насыпей высотой до 2 м планируют автогрейдером при крутизне откосов 1 : 3 — 1 : 4. В начале откосы отделывают у верхних бровок, устанавливая нож автогрейдера под углом 50—55° к направлению движения. Требуется всего один-два прохода. Если откосы широкие, автогрейдер планирует оставшуюся их часть при проходах у нижних бровок.

При высоте насыпей и глубине выемок до 4 м откосы планируют навесными специальными откосопланпровщиками на гусеничных тракторах или бульдозерах. По предложению рационализаторов Кировского автодора для этой цели с успехом используют планировщик, являющийся сменным навесным оборудованием к трактору К-700. На рычаги его гидросистемы навешивают бульдозерный отвал. К боковине отвала крепят двумя шарнирами нож грейдера, что позволяет изменять угол его установки в плане и по вертикали. Планировку навесным откосопланировщиком выполняют также, как и автогрейдером. Вначале планируют верхнюю часть откоса проходами бульдозера по верху насыпи с опущенным вниз откоеопланировщиком, а затем нижнюю ее часть, наоборот, с поднятым откоеопланировщиком.

Рис. 1. Соединение звеньев труб полиэтиленовыми муфтами-вкладышами:
а — общий вид муфты-вкладыша; б —схема соединения; 1 — звенья труб; 2 — муфта

Рис. 2. Схема планировщика откосов:
1 — трактор К-700; 2 — рельс-оттяжка; 3 — отвал бульдозера; 4— отвал планировщика; 5 — гидроцилиндр; 6 — трос-оттяжка

При большей высоте насыпей и глубине выемок используют экскаватор-драглайн. К его тросу прицепляют при твердых грунтах скребок, при мягких грунтах — швеллер.

При отделке откосов экскаваторами предварительно намечают линию их движения на расстоянии 2,5—2,8 м от бровок насыпей.

Для планировки откосов с успехом применяют и экскаваторы с телескопической стрелой. Сначала планируют верхнюю часть откоса, причем экскаватор перемещается вдоль оси дороги на расстоянии 1,5—1,8 м от бровки. Затем вытягивают стрелу экскаватора и делают по тому же участку проход на расстоянии всего 0,5 м от бровки, планируя нижнюю часть откоса. При нижней стоянке экскаватора на дороге также планируют откос шириной до 7 м за два прохода. Скребок, двигаясь сверху вниз, срезает грунт, который скатывается вниз по откосу. Производительность экскаватора с телескопической стрелой в 1,3 раза выше, чем экскаватора типа драглайн.

Рис. 3. Схема планировки откоса насыпи экскаватором:
1 — основной разбивочный знак; 2 — срезаемый излишек грунта; 3— срезанный с откоса грунт

Рис. 4. Схемы планировки откосов экскаватором с двухотвальным планировщиком:
а—при верхней стоянке экскаватора; 6 — при нижней стоянке; в — деталь планировщика скребка

Рис. 5. Схема планировки откосов земляного полотна экскаватором с телескопической стрелой, оборудованным скребком:
1 — разбивочные знаки; 2 — излишек грунта

Откосы высоких насыпей и глубоких выемок нередко планируют эскаватором, оборудованным двухотвальным скребком-планировщиком. Сначала грунт срезают лишь в местах, где он лишний, и перемещают во впадины. С этой целью планировщик опускают к подошве откоса, а затем подтягивают к верхней бровке. Эту операцию повторяют до 2 раз с последующим опусканием планировщика и сверху вниз для окончательной планировки откоса. До последнего прохода планировщика рекомендуется в верхней части откоса иметь некоторый запас срезанного грунта. Для полной планировки откоса требуются два-три прохода планировщика по одному следу. После планировки откоса эскаватор перемещают на 1,5—2,0 м и планируют следующий участок с перекрытием предыдущего следа на 1/3. При нижней стоянке экскаватора скребок опускают у подошвы откоса и поднимают его вверх, а затем опускают вниз по откосу. Такое перемещение приходится повторять лишь в плотных связных грунтах. Излишек грунта у подошвы откоса подчищают автогрейдером и вывозят. Производительность экскаватора с двухотвальным скребком в 2,5 раза больше, чем экскаватора с ковшом со сплошной режущей кромкой.

Похожие статьи:
Экономический критерий очередности реконструкции участков автомобильных дорог

Навигация:
Главная → Все категории → Реконструкция автомобильных дорог

Статьи по теме:

Главная → Справочник → Статьи → Блог → Форум

Вятский государственный университет

12

ФЕДЕРАЛЬНОЕ
АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

ГОСУДАРСТВЕННОЕ
ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО
ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

Факультет
строительства и архитектуры

Кафедра промышленной
экологии и безопасности

Б. И.Дегтерев безопасная организация земляных работ

Методические
указания

к практическим
занятиям

Дисциплина
«Безопасность жизнедеятельности»

Киров 2010

Печатается по
решению редакционно-издательского
совета Вятского государственного
университета

УДК 658.345:614.8(07)

Дегтерев Б.И.
Безопасная организация земляных работ.
Методические указания к практическим
занятиям по дисциплине «Безопасность
жизнедеятельности». – Киров: Изд-во
ВятГУ, 2010. – 12 с.

В методических
указаниях рассмотрены основные причины
производственного травматизма при
ведении земляных работ. Даны методики
расчета профилей откосов и крепления
стенок котлованов и траншей. Приведены
необходимые справочные материалы,
представлены иллюстрации. Составлены
задания для расчетов.

Авторская редакция

Подписано в печать
Усл. печ.
л.

Бумага офсетная
Печать
матричная

Заказ №
Тираж

Текст напечатан
с оригинала-макета, представленного
автором

610000, г.Киров,
ул.Московская, 36

©Б.И.Дегтерев, 2010

©Вятский
государственный университет, 2010

Построение профиля откоса. Расчет крепления стенок котлованов и траншей

Основными видами
земляных работ в промышленном и
гражданском строительстве являются
разработка котлованов, траншей, планировка
участков и т.д. Анализ травматизма в
строительстве показывает, что на земляные
работы приходится около 5,5% всех несчастных
случаев; из всего количества несчастных
случаев с тяжелым исходом по всем видам
работ 10% связано с выполнением земляных
работ.

Основная причина
травматизма при земляных работах –
обрушение грунта, которое может
происходить вследствие:

а) превышения
нормативной глубины разработки выемок
без креплений;

б) нарушения правил
разработки траншей и котлованов;

в) неправильного
устройства или недостаточной устойчивости
и прочности креплений стенок траншей
и котлованов;

г) разработки
котлованов и траншей с недостаточно
устойчивыми откосами;

д) возникновения
неучтенных дополнительных нагрузок
(статических и динамических) от
строительных материалов, конструкций,
механизмов;

е) нарушения
установленной технологии земляных
работ;

ж) отсутствия
водоотвода или его устройства без учета
геологических условий строительной
площадки.

1. Устройство откосов

Основными элементами
открытой разработки карьера, котлована
или траншеи без крепления являются
указанные на рисунке 1 ширина l
и высота h
уступа, форма уступа (плоская, ломаная,
криволинейная, ступенчатая), угол откоса
α,
крутизна откоса (отношение высоты откоса
к его заложению h
: l).

В
С

h

θ
φ

А
α

l

Рис. 1 – геометрические
элементы уступа:

h
– высота уступа; l
– ширина уступа; θ
– угол
предельного

равновесия откоса;
α
– угол между плоскостью обрушения и

горизонтом; АВС –
призма обрушения; φ
– угол естественного откоса

Установление
безопасной высоты уступа, крутизны
откоса и наиболее удобной ширины бермы
является важной процедурой при разработке
котлованов и траншей, от правильности
выполнения которой зависит эффективность
и безопасность производства земляных
работ.

Производство
работ, связанных с нахождением работников
в выемках с откосами без креплений в
насыпных, песчаных и пылевато-глинистых
грунтах выше уровня грунтовых вод (с
учетом капиллярного поднятия) или
грунтах, осушенных с помощью искусственного
водопонижения, допускается при глубине
выемки и крутизне откосов, указанных в
таблице 1 [1].

При напластовании
различных видов грунта крутизну откосов
назначают по наименее устойчивому виду
от обрушения откоса.

Крутизна откосов
выемок глубиной более 5 м во всех грунтах
(однородных, неоднородных, естественной
влажности, переувлажненных) и глубиной
менее 5 м при расположении подошвы выемки
ниже уровня грунтовых вод должна
устанавливаться по расчету.

Таблица 1

Нормативная
крутизна откоса при h

5 м по СНиП [1]

Виды
грунтов

Крутизна
откоса h
: l
при глубине выемки до

1,5
м

3
м

5
м

Насыпные
неслежавшиеся

1
: 0,67

1
: 1

1
: 1,25

Песчаные

1
: 0,5

1
: 1

1
: 1

Супесь

1
: 0,25

1
: 0,67

1
: 0,85

Суглинок

1
: 0

1
: 0,5

1
: 0,75

Глина

1
: 0

1
: 0,25

1
: 0,5

Лессовые

1
: 0

1
: 0,5

1
: 0,5

Расчет может быть
выполнен по методике Н. Н.Маслова,
изложенной в [2]. Во всех случаях устойчивый
откос должен иметь профиль переменной
крутизны, понижающейся с глубиной
выемки. Методика позволяет учесть
следующие факторы:

а) изменение
характеристик грунта в его отдельных
слоях;

б) наличие
дополнительной пригрузки бермы откоса
распределенной нагрузкой.

При расчете крутизну
профиля откоса устанавливают для его
отдельных слоев толщиной ΔZ
= 1…2 м, которые должны быть привязаны к
естественному напластованию слоев в
данном грунте.

Схема построения
профиля откоса показана на рисунке 2.

Расчетные формулы
для координаты Хi,
м, имеют следующий вид:

а) для общего случая
нагруженной бермы (Р0
>
0)

,
(1)

Р0

Х
0

Zi

h

αi

Xi

Z

Рис. 2 – схема
построения профиля откоса

б) для частного
случая ненагруженной бермы (Р0
= 0)

.
(2)

В формулах (1) и (2)
приняты обозначения:

А = γ
·
Z
i
·
tgφ
;

B = P0
·
tgφ + C
;

γ
– объемный вес грунта, т/м3;

С
– удельное сцепление грунта, т/м2;

Р0
– равномерно распределенная по
поверхности откоса нагрузка, т/м2.

Результаты расчетов
целесообразно свести в таблицу (табл.
2).

По данным вычислений
строится профиль равноустойчивого
откоса.

Таблица 2

Вычисление профиля
равноустойчивого откоса по методике
Н. Н.Маслова

№ слоя

Zi,
м

γ·Zi,
т/м2

tgφ

А, т/м2

м3

В, т/м2

Xi,
м

αi

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

1

2

3

10

1

2

3

10

Задание 1

При выполнении
земляных работ, связанных с разработкой
котлована, возможно обрушение грунта
и травмирование рабочих. Во избежание
несчастного случая необходимо рассчитать
допустимую крутизну откоса котлована
при глубине 5 и 10 м для глинистого грунта.

Для котлована
глубиной 5 м:

а) определить угол
между направлением откоса и горизонталью
и отношение высоты откоса к его заложению;

б) выполнить эскиз
уступа котлована.

Для котлована
глубиной 10 м:

а) провести расчет
профиля равноустойчивого откоса, данные
свести в таблицу по форме табл. 2;

б) по данным
расчетной таблицы построить профиль
откоса.

Исходные данные
взять из таблицы 3.

Таблица 3

Исходные данные
к заданию 1

Вари-ант

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Грунт

Су-песь

Су-гли-нок

Гли-на

Су-песь

Су-гли-нок

Гли-на

Су-песь

Су-гли-нок

Гли-на

Су-песь

γ,
т/м3

1,90

1,95

2,00

1,90

1,95

2,00

1,90

1,95

2,00

1,90

φ

21°

12°

23°

14°

13°

25°

16°

15°

27°

С,
т/м2

1,0

1,8

2,2

1,2

2,4

3,0

2,8

2,6

1,4

1,6

Р0,
т/м2

0,2

0,4

0,5

0,3

0,6

0,8

0,7

0,9

1,0

0,5

Устройство откосов земляных сооружений — Студопедия

Основными элементами открытой разработки карьера, котлована или траншеи без крепления являются: сторона — l; высота уступа — H; форма уступа; угол откоса — а; крутизна (рис. 7.1).Обрушение откоса происходит чаще всего по линии АС, расположенной под углом Θ к горизонту. Объем АВС называют призмой обрушения.Призма обрушения удерживается в равновесии силами трения, приложенными в плоскости сдвига. Перед разработкой траншей и котлованов необходимо заранее определить крутизну откосов, обеспечив безопасность вроведения работ, с учетом глубины траншеи или котлована и выбрать способ формирования откосов. Рытье котлованов и траншей с откосами без креплений в нескальных грунтах выше уровня грунтовых вод (с учетом капиллярного поднятия) или в грунтах, осушенных с помощью искусственного водопонижени допускается с соблюдением нормативной глубины выемки и крутизны откосов.

Перед открытием котлованов и траншей без откосов, не зависимо от вида грунта, расчетным путем необходимо определить их максимально безопасную глубину, что обеспечивает устойчивость вертикальных стенок. Методика расчета безопасной глубины котлованов и траншей без откосов такова:



1. Рассчитывают критическую высоту вертикальной стенки котлована (траншеи) по формуле:

где Н — критическая высота вертикальной стенки, м; С — сила сцепления почвы, т/м2; γ — объемный вес грунта т/м3; φ — угол в нутреннего трения

2. Определяют предельную глубину котлована или траншеи с вертикальной стенкой, вводят коэффициент запаса, принимаемый равный 1,25:

Н пр.= Н к /1,25,

где Нпр — предельная высота вертикальной стенки, м.

Глубина разработки котлованов и траншей с вертикальными стенками без креплений устанавливается в соответствии с ДБН А.3.2.2-2009 и составляет не более 1 м в насыпных, песчаных, крупнообломочных грунтах; 1,25 м, в супесях, 1,5 м в глинах. При проектировании котлованов и траншей глубиной более 5м необходимо произвести расчет устойчивости откосов. Согласно ДБН А.3.2.2-2009, перемещение, установка и работа машин вблизи выемок с незакрепленными откосами разрешается только за пределами призмы обрушения на расстоянии, установленной проектом производства работ. При отсутствии решений в ППР наименьшее расстояние до ближайших опор машин выбирается по табл. 4.4. При глубине выемки менее 5 м наименьшее допустимое расстояние от верхнего строения пути (конца шпалы, гусеницы, колеса) до основанию откоса определяется по приближенной оценке заднего края призмы обрушения с использованием формулы:


l н = 1,2ah + 1,

где h — глубина выемки, м, а — коэффициент заложения откоса, который принимается по данным табл. 5.2.

Характеристики ґрунта

Грунт Объемный вес γ, (т/м3) Угол внутреннего трения φ, (град.) Сила сцепления грунта С, (т/м2)
Глина 1,7–2 7–20 0–20
Суглинок легкий 1,5–1,8 12–25 0–16
Суглинок пилоподібний 1,5–1,7 15–25 0–16
Суглинок лессовидний 1,4–1,7 12–25 0–20
Супесь 1,5–1,7 18–30 0–10
Песок дрібнозернистий 1,6–1,9 22–35 0–0,5
Песок 1,6–1,9 26–35 0–0,3
Песок крупнозернистий 1,6–2 27–40 0–0,2

Альбом технологических схем выполнения земляных работ при прокладке магистральных и промысловых трубопроводов в различных природно-климатических условиях (Разработка траншей, их засыпка, рекультивация строительной полосы)

     МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА ПРЕДПРИЯТИЙ НЕФТЯНОЙ И ГАЗОВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ
ВНИИСТ
АЛЬБОМ
технологических схем выполнения земляных работ при прокладке магистральных и промысловых трубопроводов в различных природно-климатических условиях
(Разработка траншей, их засыпка, рекультивация строительной полосы)

Настоящий Альбом технологических схем разработан сотрудниками ВНИИСТа: кандидатами техн. наук И.А.Борисенковым и Р.Д.Габелая. Авторы не пытались привести в этом Альбоме все технологические схемы, что практически невозможно, включив в него наиболее употребительные, оптимальные, опробованные на практике и давшие хорошие результаты, применение которых позволит ускорить и удешевить земляные работы в трубопроводном строительстве при хорошем их качестве.

Альбом может быть использован при разработке проекта организации строительства и проекта производства работ.

     1. ВВЕДЕНИЕ

Технология выполнения земляных работ при прокладке магистральных и промысловых трубопроводов постоянно совершенствуется с изменением конструкции прокладки и условий строительства таких объектов, а также природно-климатических и инженерно-геологических характеристик районов, по которым прокладываются эти магистрали. Технологические схемы производства земляных работ изменяются и в связи с появлением все более прогрессивных средств их механизации.

К настоящему времени уже накоплен определенный опыт выполнения земляных работ, что позволяет типизировать их технологические схемы. Это существенно облегчит практическую работу специалистов строительных организаций отрасли по выбору землеройной техники для каждого конкретного случая устройства траншей и их засыпки.

Разработанные ВНИИСТом, проектными и производственными организациями Миннефтегазстроя технологические схемы выполнения земляных работ, применяемые в практике, разбросаны по разным источникам, что затрудняет их отыскание, а некоторые из них даже не опубликованы. Назрела необходимость все известное, новое и прогрессивное в этой области свести в единый документ, который должен существенно облегчить выбор оптимальных вариантов технологических схем выполнения земляных работ для каждого конкретного случая строительства трубопровода в различных природно-климатических и инженерно-геологических условиях.

     2. ПРОФИЛИ ТРАНШЕЙ

Профиль траншеи зависит от диаметра трубопровода, характеристики грунтов, гидрогеологических условий трассы и назначения трубопровода.

Глубина траншеи принимается не менее:

при диаметре трубопровода менее 1000 мм

0,8 м;

при диаметре трубопровода 1000 мм и более

1,0 м;

на болотах — 1,1 м;

в песчаных барханах — 1,0 м;

в скальных грунтах и на болотах при отсутствии проезда техники — 0,6 м;

на пахотных землях — 1,0 м.

При пересечении оросительных и осушительных каналов заглубление трубопровода от дна канала принимается 1,1 м.

При балластировке трубопровода грузами к значению добавляется — толщина груза над трубопроводом.

Глубина траншеи для водоводов в мерзлых грунтах принимается , где — глубина промерзания грунта.

Ширина траншеи по низу назначается не менее:

  • 300 мм — для трубопроводов диаметром до 700 мм;

  • 1,5 — для трубопроводов 700 мм и более.

Допускается уменьшать ширину до 500 мм для трубопроводов диаметром 1200 и 1400 мм.

При балластировке трубопроводов грузами ширину траншеи назначают из условия обеспечения расстояния между грузом и стенкой траншеи не менее 0,2 м.

Наибольшая крутизна откосов траншеи без крепления принимается в соответствии со СНиП 3.02.02* «Земляные сооружения».

________________

* Вероятно, ошибка оригинала. Следует читать: СНиП 3.02.01-87. — Примечание изготовителя базы данных.

Грунты

Глубина траншеи, м

До 1,5

До 3,0

До 5,0

Насыпные

1:0,67

1:1

1:1,25

Песчаные и гравийные

1:0,5

1:1

1:1

Глинистые:

супесь

1:0,25

1:0,67

1:0,85

суглинок

1:0

1:0,5

1:0,75

глина

1:0

1:0,25

1:0,5

лёссы и лёссовидные

1:0

1:0,5

1:0,5

Моренные:

песчаные, супесчаные

1:0,25

1:0,57

1:0,75

суглинистые

1:0,2

1:0,5

1:0,65

В связных грунтах при разработке траншейными многоковшовыми экскаваторами и укладке плетей

Определение крутизны уклонов откосов выемки. — КиберПедия

Крутизна уклонов выемки для глинистых и песчаных грунтов при глубине выемки до 12 метров 1: 1,5.

 

5.Определение площади поперечного сечения выемки.

Вычерчивается схематическое изображение поперечного сечения выемки, основываясь на ранее определенных данных.

Пример:

 

Рис 8

Поперечный профиль кювета

Рис 9

n- заложение откоса кювета 1;1,1 n=0,6*1=0,6м (1.9)

z- заложение откоса 1:1,5 z=1,5*0,6=0,9м (1.10)

k – ширина кювета по дну k=0,4м

 

а=n+k+z (1.11)

S2 – площадь поперечного сечения кювета, м2

 

(1.12)

 

в=с+2а (1.13)

d=Hвыемки*1,5 (1.14)

f=в+2d (1.15)

Определяем S1и S3

Sвыемки=S3+2S2-S1 (1.16)

 

Определение количества кавальеров.

Количество кавальеров t определяется по таблице№9.

Таблица № 9 – Количество кавальеров.

Поперечный уклон местности Оптимальное расположение кавальеров.
Положе 1:5 С двух сторон
От 1:5 до 1:3 С низовой стороны
Круче 1:3 По индивидуальному проекту

 

Определение площади и размеров поперечного сечения кавальеров.

Площадь поперечного сечения кавальера определяется по формуле:

Sкав= , (1.17)

где Р— заданный % грунта, отсыпаемый из выемки в кавальер, см. задание

t –количество кавальеров.

 

Ширина кавальера поверху определяется:

Вкав = , (1.18)

где hкав принимается не более 3метров

 

Поперечный профиль кавальера

 

Рис 10

Схематическое изображение поперечного профиля выемки с обустройствами

Используя все предыдущие расчеты, вычерчивается типовой поперечный профиль выемки с обустройствами с указанием размеров.

 

 

Задачи №№77-86.

При решениизадач обучающийся должен:

— определить глубину канавы h,м;

— определить продольный уклон I дна канавы;

— сравнить расчетную скорость движения воды в канаве с допустимой и сделать вывод необходимы или нет укрепления.

 

 

1. Принимается форма канавы трапециедальная, уклон откосов канавы 1:1,5, ширинам канавы по дну а = о,6 м.

Задача решается методом подбора.

Вначале задаются глубиной воды в канаве h (принимается не менее 0,6м) и уклоном i (принимается не менее 0,003)

 

2.Определение площади живого сечения канавы

w = ah + mh2, (1.18)

где a – ширина канавы по дну, м;

h – глубина воды в канаве, м ;

m – коэффициент крутизны уклона откоса m =1,5

 

3. Определение смоченного периметра сечения канавы

(1.19)

4.Определение гидравлического радиуса

R = w/p (1.20)

Зная значение R и род русла канавы, пользуясь данными таблицы, определяем значение коэффициента С

 

Таблица 10 – Коэффициент С


Род грунта канавы Гидравлический радиус R, м
0,05 0,10 0,2 0,3 0,4 0,5 1,00
Очень гладкие стенки (цементная штукатурка, троганные доски) 48,7 54,3 60,7 64,3 67,1 69,5 76,9
Гладкие стенки (нестроганые доски, бетон) 41,0 46,2 52,0 55,7 58,4 60,7 67,8
Мощение булыжником, хорошо уплотненные стенки в грунте 23,8 27,3 32,2 35,3 37,8 39,7 46,0
Бутовая кладка, грубое бетонирование 18,6 22,4 26,9 29,9 32,2 34,0 40,0
Земляные стенки в обычном состоянии, заросшее мощение 13,9 17,3 21,3 24,0 26,0 27,8 33,3
Одернованные откосы и мощеное дно 10,9 13,8 17,4 19,9 21,8 23,4 26,6

 

 

6.Определение скорости течения воды в канаве

(1.21)

где i- продольный уклон дна канавы.

 

7.Определение расчетного расхода

Qрасч = wv (1.22)

Необходимо сравнить полученный и заданный в задании расход, разница этих величин не должна превышать 5%, в противном случае необходимо изменить размеры канавы.

 

8. Сравнение расчетной скорости движения воды в канаве с допустимой. Вывод о необходимости укрепления канавы.

 

Таблица 11- Допускаемые скорости течения воды, м/с

Грунты Средняя глубина потока, м
0,4 1,0 2,0 3,0
Для несвязных грунтов
 
Песок мелкий с примесью среднезернистого
 
0,05 – 0,25
 
0,3 – 0,45
 
0,4 – 0,55
 
0,45 – 0,6
Песок среднезернистый с примесью крупного 0,35 – 0,5 0,45 – 0,6 0,55 – 0,7 0,6 – 0,75
Песок крупный с примесью гравия 0,5 – 0,65 0,6 – 0,75 0,7 – 0,8 0,75 – 0,9
Гравий мелкий с примесью среднезернистого 0,65 – 0,8 0,75– 0,85 0,8 -1,0 0,9 – 1,1
Галька среднезернистая с песком и гравием 1,1 – 1,25 1,2 – 1,45 1,35– 1,65 1,5 – 1,85
Галька с мелким булыжником и гравием 1,5 – 2,0 1,85 – 2,4 2,1 – 2,75 2,3 – 3,1
Для связных грунтов
Глины1 0,35/0,7 0,4/0,85 0,45/0,95 0,50/1,1
Суглинки1 0,35/0,65 0,4/0,8 0,45/0,9 0,5/1,0
                 

 

1 В числителе даны значения для малоплотных грунтов, в знаменателе – для среднеплотных.


 

Задачи №№ 87-111

По учебнику «Железнодорожный путь» [1] необходимо изучить раздел: «Водоотводные устройства и сооружения».

На основании исходных данных (табл.5) необходимо выбрать расчетную схему дренажа.

Ниже приводятся расчетные схемы дренажей.

1. Выбор схемы дренажа.

Схема одностороннего подкюветного дренажа (рис.11)

 

Рис 11.

 

В этом случае расчет относят к вертикали, расположенной на расстоянии 0,25-0,50 м за концами шпал со стороны, противоположной одностороннему дренажу.

 

 

Схема двухстороннего подкюветного дренажа (рис.12)

 

 
 

 
 
Рис 12.

 

Схема двухстороннего закюветного дренажа (рис.13)

 

Рис 13.

Для двусторонних дренажей расчетная ось располагается по оси земляного полотна

 

Примечание: На рисунках 11.12 и 13 «ГГВ» — уровень грунтовых вод до устройства дренажа; ГП – глубина промерзания земляного полотна.

 

 

Расчет глубины дренажа

2.1 Формула для определения глубины дренажа

Глубина траншеи Н несовершенного дренажа определяется по формуле:

 

H=A +I0 l + aкп+ e+ h-y, (1.23)

где А – глубина промерзания балластного слоя и земляного полотна, м ; ( см. задание).

I0 уклон кривой депрессии осушаемых грунтов;

для супесей I0=0,02 – 0,05;

для суглинков – 0,05 – 0,1;

для глины – 0,1 — ,02;

для песчаных грунтов – 0,003 – 0,02;

l – расстояние от стенки дренажной траншеи до расчетного сечения – сечение в котором определяется необходимое понижение уровня грунтовых вод

 

2.2 Определение l для одностороннего подкюветного дренажа

 

2.2.1.На однопутном участке

l = l1 + l2 , при этом l1 = С/2 + В (1.24)

где С – ширина основной площадки земляного полотна в зависимости то категории железной дороги, рода грунта и количества путей; м (см. табл. 6).

В – горизонтальная проекция путевого откоса кювета ( при уклоне откоса 1: 1,5 и глубине кювета 0, 6м В = 0,9м).

l2 – расстояние, равное половине длины шпалы, плюс 0, 25 – 0,5м (см. рис.11).

 

2.2.2 На двухпутном участке

l = l1 + Е/2 + l2 (1.25)

где Е – ширина междупутья, м

 

2.3 Определение l для двухстороннено подкюветного дренажа.

 

L = С/2 +B (1.26)

 

2.4 Определение l для для двухстороннего закюветного дренажа.

 

L = С/2+ (bк – b /2) (1.27)

где bк – ширина кювете поверху

b – ширина дренажной канавы, принимается 0,8 – 1,0м

 

 

Рис 14.

 

aкп – высота капиллярного поднятия воды над кривой депрессии

( для песчаных грунтов 0,3 – 0,4м;

для супесей и суглинков 0,4 – 0,5м;

для глин 0,6 – 0,8м)

e – величина возможного колебания в разные годы уровня капиллярных вод и глубины промерзания (0,23 – 0,25м).

h – расстояние от верха дренажной трубы до дна дренажа, (0,3 – 0,5м)

 

2.5 Определение у.

y – расстояние от верха конструкции пути до верха дренажа, м

y=hкюв.+hсл. пр.+hпесч. под.+hбалл.+hшпалы, где

hкюв. – глубина кювета, м;

hсл. пр – толщина сливной призмы, м;

hпесч. под – толщина песчаной подушки под шпалой, м;

hбалл. – толщина балласта под шпалой, м;

hшпалы, — толщина шпалы ,м.

 

При применении деревянных шпал из значения y необходимо вычесть 3 см – расстояние от верхней постели шпалы до балластного слоя.

 

 

2.6 Расчет глубины дренажа.

 

2.7 Схематическое изображение дренажа с указанием всех размеров.

 

 

КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА №2

Задания на контрольную работу №2.

 

Таблица 1- Варианты заданий для контрольной работы №2

 

Последние цифры шифра № ва­риан­та №№ вопросов и задач Последние цифры шифра № ва­риан­та №№ вопросов и задач
01 51 1 26 36 66 76 26 76 1 31 62 72 77
02 52 2 27 37 67 77
67 78 96
27 77 2 32 63 73 78
03 53 3 28 38 68 78 28 78 3 33 64 74 79
04 54 4 29 40 69 79 29 79 4 34 65 75 80
05 55 5 30 41 70 80 30 80 5 35 36 68 81
06 56 6 31 42 71 81 31 81 6 26 37 69 82
07 57 7 32 43 72 82 32 82 7 27 38 70 83
08 58 8 33 44 73 83 33 83 8 28 39 71 84
09 59 9 34 45 74 84 34 84 9 29 40 72 85
10 60 10 35 46 75 85 35 85 10 30 41 73 86
11 61 11 26 47 75 86 36 86 11 31 42 74 87
12 62 12 27 48 74 87 37 87 12 32 43 75 88
13 63 13 28 49 73 88 38 88 13 33 44 66 89
14 64 14 29 50 72 89 39 89 14 34 45 67 90
15 65 15 30 51 71 90 40 90 15 35 46 68 91
16 66 16 31 52 70 91 41 91 16 26 47 69 92
17 67 17 32 53 69 92 42 92 17 27 48 75 93
18 68 18 33 54 68 93 43 93 18 28 49 74 94
19 69 19 34 55 67 94 44 94 19 29 50 73 95
20 70 20 35 56 66 95 45 95 20 30 51 72 96
21 71 21 26 57 67 96 46 96 21 31 52 71 97
22 72 22 27 58 68 97 47 97 22 32 53 70 98
23 73 23 28 59 69 98 48 98 23 33 54 69 99
24 74 24 29 60 70 99 49 99 24 34 55 68 76
25 75 25 30 61 71 76 50 100 25 35 56 67 77

 

Вопросы 1-25.

1. Назначение верхнего строения пути. Взаимосвязь элементов. Требования к элементам верхнего строения пути.

2. Классификация железнодорожных путей.

3. Назначение рельсов. Требования к ним. Типы рельсов, поперечный профиль рельса, длина.

4. Срок службы рельсов. Использование старогодних рельсов

5. Технология изготовления рельсов.

6. Маркировка рельсов.

7. Назначение рельсовых опор, требования к ним. Классификация

8. Деревянные шпалы.

9. Железобетонные шпалы.

10. Эпюра шпал.

11. Назначение и виды промежуточных скреплений. Требования к промежуточным скреплениям. Перечислите виды промежуточных скреплений для деревянных и железобетонных шпал.

12. Промежуточные рельсовые скрепления для деревянных шпал.

13. Промежуточные рельсовые скрепления для железобетонных шпал.

14. Угон пути.

15. Назначение балластного слоя, требования к нему. Работа балластного слоя.

16. Назначение рельсовых стыков. Требования к ним. Классификация

17. Охарактеризуйте основные элементы рельсового стыка. Назначение и устройство переходного стыка.

18. Токопроводящие стыки.

19. Изолирующие стыки.

20. Дать определения «рельс нормальной длины», «длинномерный рельс для данных условий», «бесстыковая плеть».

21. Привести формулы расчета бесстыкового пути на возможность его укладки. Когда путь эксплуатируется с сезонной разрядкой напряжения? Зачем нужны укороченные уравнительные рельсы?

22. Температурный интервал закрепления рельсовой плети.

23. Приведите температурную диаграмму бесстыкового пути. Объясните ее содержание.

24. Конструкция бесстыкового пути.

25. Технические условия на укладку бесстыкового пути.

 

 

Задачи 26 – 35.

Вычертите в масштабе 1: 50 типовой поперечный профиль балластной призмы (земляное полотно сложено из глинистых грунтов, балластная подушка – песчаная). На чертеже укажите необходимые размеры балластной призмы и основной площадки земляного полотна.

 

Таблица 2- Исходные данные для решения задач 26-35.

Номер задачи Класс пути Категория пути Число путей Материал шпал Материал балласта Радиус кривой м Возвышение наружного рельса, мм
железобетонные щебень
деревянные щебень
деревянные щебень
железобетонные щебень
деревянные щебень
железобетонные щебень
железобетонные щебень
железобетонные щебень
деревянные щебень
железобетонные щебень

Примечание: на двухпутном участке возвышения наружных нитей обоих путей равны.

 

 

Задачи 36 – 65.

Рассчитать возможность укладки бесстыкового пути, определить температурный интервал закрепления рельсовой плети вычертить температурную диаграмму, определить длину плети при температуре +200С.

 

Таблица 3 – Исходные данные для решения задач 36 – 65.

№ вар. Тип рельсов План линии Эпюра шпал шпал/км Балласт Шпалы Локомотив V
км/час
Измеренная длина плети, L,м Температура, при которой измерялась длина плети, град. Железнодорожная станция
36. Р50
упр
R800м Щебень из скальных пород ж/б ВЛ8 876,54 Москва
37. Р65 не упр. R500м Асбестовый ж/б ВЛ10 1057,34 Челябинск
Р65 упр. R800м Песчано – гравийный ж/б ВЛ10м 1275,86 Воронеж
Р75
упр
R 1000м Щебень из валунов ж/б ВЛ22 1037,45 Смоленск
Р50
упр
R800м Щебень из скальных пород ж/б ВЛ23 885,46 Санкт Петербург
Р65 упр. R1000м Асбестовый ж/б ВЛ60 976,32 Тула
Р50
упр
R2000м Щебень из скальных пород ж/б ВЛ80 1290,57 Коноша  
Р65 упр. Прямая Щебень из скальных пород ж/б ВЛ81 1467,32 Архангельск  
Р75
упр
R1000м Щебень из валунов ж/б ВЛ85 887,16 Ярославль  
Р65 не упр. R800м Щебень из скальных пород ж/б ЧС1 1067,66 Рязань  
Р65 не упр. R1000м Асбестовый ж/б ЧС3 1438,38 Кострома  
Р65 упр. R800м Песчано – гравийный ж/б ЧС2 956,76 Вологда  
Р75
упр
R1000м Щебень из валунов ж/б ЧС4 1185,55 Волгоград  
Р50
упр
R2000м Щебень из скальных пород ж/б ТЭ7 857,12 Бабаево  
Р65 не упр. Прямая Асбестовый ж/б ТЭ10 2176,02 Псков  
Р65 упр. R800м Щебень из скальных пород ж/б 2ТЭ10Л 1357,87 Сургут  
Р50
упр
R1000м Щебень из скальных пород ж/б ТЭ10Л 978,46 Новгород  
Р75
упр
R800м Щебень из валунов ж/б ТЭП10 1876,78 Тихвин  
Р65 упр R1000м Песчано – гравийный ж/б ТЭП60 1756,34 Уфа  
Р65 упр . R2000м Асбестовый ж/б 2ТЭП60 1245,67 Томск  
Р75
упр
прямая Щебень из скальных пород ж/б ТЭП70 1342,43 Череповец  
Р65 упр. R800м Щебень из скальных пород ж/б 2ТЭ10 1436,67 Тверь  
Р65 не упр. R1000м Щебень из скальных пород ж/б ЧС2 1654,98 Сочи  
Р50
упр
R1200м Щебень из скальных пород ж/б ВЛ80 1538,67 Пермь  
Р75
упр
R1200м Песчано – гравийный ж/б ВЛ10 1265,48 Новороссийск  
Р65 упр. R1000м Асбестовый ж/б ВЛ23 1143,59 Кемь  
Р75
упр
R2000м Песчано – гравийный ж/б ЧС2 1687,46 Котлас  
Р65 не упр. Прямая Щебень из валунов ж/б 2ТЭ10 1324,65 Барнаул  
Р50
упр
R1000м Щебень из скальных пород ж/б ВЛ10 1537,86 Вязьма  
Р75
упр
R1200м Щебень из валунов ж/б ВЛ65 1287,38 Вельск  
                         

 

Вопросы 66 – 75.

66.Опишите особенности устройства ходовых частей подвижного состава.

67.Работа пути под воздействием сил, действующих от подвижного состава.

68.Что такое ширина колее? Чем определяют значения минимально – и максимально допустимых значений ширины колее?

69. Виды вписывания подвижного состава в кривую.

70.Зачем устраивается уширение ширины колеи в кривых участках пути? Приведите нормы содержания рельсовой колеи в кривых участках пути.

71. Зачем устраивается возвышение наружной рельсовой нити в кривой? Приведите расчет возвышения.

72. Назначение переходных кривых. Как определяется длина переходной кривой?

73.Устройство сопряжений смежных кривых.

74. Устройство отводов уширения колеи.

75.Укороченные рельсы.

 

Задачи 76 – 99.

 

1. Определение возвышения наружной рельсовой нити в кривой.

2. Определение длины круговой и переходной кривой.

3 Определение укорочения внутренней нити относительно наружной в кривой и необходимого количества укороченных рельсов.

4. Расчет схемы привязки стыков рельсов и элементов плана кривой.

5. Определение мест укладки укороченных рельсов.

6. Вычерчивать схему расположения укороченных рельсов в кривой.

.

Таблица 4 – Исходные данные для решения задач 76 -99.

№ вар Радиус кривой,м Угол поворота, град. Количество поездов Вес поездов, т Скорость поездов, км/час Расположение рельсового стыка на прямой от начала переходной кривой, м
пассажирских грузовых пассажирских грузовых пассажирских Грузовых
максимальная
Грузовых
минимальная

Путь звеньевой, длина рельсов 25м

Величина стыкового зазора 0,01 м.

 

Вариация конфигурации преддуговых бассейнов и систем осадконакопления в зависимости от развития разломов желобов и сдвигов-сдвигов: примеры кайнозойских преддуговых бассейнов Исикари – Санрику-Оки и Токай-Оки – Кумано-Нада, Япония

1 Введение

Эта глава направлена ​​на разъяснение вариаций преддуговых бассейнов с точки зрения конфигурации бассейнов и систем осадконакопления, заполняющих бассейн, с некоторыми исследованиями их контролирующих факторов, используя реальные примеры из кайнозойских преддуговых бассейнов вдоль Северо-восточной и Юго-западной Японской дуг.Преддуговая впадина — это осадочный бассейн, образованный в промежутке между дугой и канавой между вулканической дугой и зоной субдукции плит (рис. 1) [1]. Несмотря на то, что в прошлом проводились заметные исследования преддуговых бассейнов (например, [1, 2]), подробные характеристики преддуговых бассейнов до конца не изучены, поскольку они демонстрируют широкий диапазон стилей, возможно, отражающих различные тектонические условия плит на плите. зона субдукции. В качестве хорошо задокументированных учебников Дикинсон и Сили [2] и Дикинсон [1] составили и суммировали общий план архитектуры преддуговых бассейнов и наполняющих бассейнов отложений с пояснениями о некоторых реальных древних и современных примерах преддуговых бассейнов.Основной вклад этих всеобъемлющих учебников включает не только представление различных стилей бассейнов преддуги, но и объяснение связанных элементов, характеризующих стили бассейнов преддуги, таких как размер, проседание, характер заполнения бассейна, условия аккреционного порога и развитие излома траншеи. Среди этих элементов преддугового бассейна Дикинсон [1] особо выделил два основных элемента: условия заполнения бассейна и конфигурацию бассейна в разрезе, контролируемую относительной высотой разрыва откоса желоба, чтобы определить морфологическую классификацию бассейнов преддуги.

В этой главе делается попытка изучить эти два основных фактора: состояние заполнения бассейна и конфигурацию бассейна, диагностировав два контрастирующих фактических пакета преддуговых бассейнов вокруг Японии: эоценовые преддуговые бассейны Исикари – Санрику-оки вдоль северо-восточной части Японской дуги и плейстоценовые Токай-оки. — Преддуговые бассейны Кумано-нада вдоль юго-западной Японской дуги (рис. 2). Чтобы определить условия заполнения бассейна, мы исследуем седиментологические характеристики, включая системы осадконакопления, стратиграфический контекст последовательностей и связанные с ними контролирующие факторы.Региональные разрезы сейсморазведки используются для демонстрации конфигурации бассейна и обсуждения факторов, влияющих на преддуговую седиментацию для двух примеров преддуговых бассейнов. В дополнение к этим основным факторам, мы обсуждаем роль сдвиговых тектонических процессов в бассейнах преддуги, поскольку в предшествующей литературе сообщалось, что сдвиговые движения, связанные с наклонной субдукцией плит, могут влиять на тектонику и седиментацию преддуговых бассейнов.

Рис. 1.

Схематический разрез зоны преддуги, включая бассейн преддуги, с указанием основных терминов, используемых в этой главе.Изменено после [1].

Рис. 2.

A) Карта-указатель, показывающая расположение двух примерных преддуговых бассейнов: преддуговых бассейнов Исикари – Санрику-оки раннего и среднего эоцена (ISFB) и преддуговых бассейнов плейстоцена Токай-оки – Кумано-нада (TKFB). B) Карта крупным планом, показывающая распределение преддуговых бассейнов Исикари – Санрику-оки от раннего до среднего эоцена (оранжевые линии) и преддуговых бассейнов Езо мелового периода (голубые линии). Эоценовые преддуговые бассейны Исикари – Санрику-оки разделены на несколько суббассейнов (синие пунктирные линии).Составлено по [6, 8, 10, 11]. C) Крупный план плейстоценовых преддуговых бассейнов Токай-оки-Кумано-нада, показывающий область картирования и положения линий 2D сейсмической разведки, используемые для анализа сейсмических фаций. Изменено по [23, 24].

2. Эоценовые преддуговые бассейны Исикари – Санрику-оки

2.1. Геологическая обстановка

Эоценовые преддуговые бассейны Исикари-Санрику-оки были развиты в преддуговой зоне вдоль северо-восточной части Японской дуги (рис. 2A), что соответствует узкой зоне простирания ЮЗ, простирающейся от «пояса Сорачи-Йезо [3]» в от центра Хоккайдо до тихоокеанского побережья к северо-востоку от острова Хонсю (рис. 2B).Хотя палеогеография вокруг северо-восточной Японской дуги сильно отличалась от современной, поскольку задуговые бассейны северо-восточной Японии и Курильской дуги не открылись [например, 4, 5], тектоническая история вдоль преддуговой зоны в период от мела до палеогена может быть обобщена. используя геологические свидетельства следующим образом. В меловое время восточные плиты, которые считались плитами Изанаги и Кула [4, 6], погрузились под западную вулканическую дугу, и преддуговый бассейн полностью развился вдоль этой зоны (бассейн Йезо-Предарк; рис. 2B [6, 7, 8]).Считается, что в период раннего палеоцена вдоль этой преддуговой зоны проходил хребет между Кула и Тихоокеанскими плитами [5], что однажды привело к полному исчезновению преддуговых бассейнов. Это тектоническое событие было широко зарегистрировано как «несогласие разрыва КТ [6, 8] (рис. 3)», наблюдаемое в осадочных толщах вдоль пояса Сорачи-Едзо и преддуговой зоны Исикари-Санрику-оки с небольшой временной трансгрессивной тенденцией развития несогласия. возможно, связано с гребневым переходом [8, 9]. После этого тектонического события вдоль преддуговой зоны Исикари-Санрику-оки спорадически развивались фрагментированные небольшие бассейны.Эоцен был относительно широко распространенной фазой преддуговых бассейнов, простирающейся от Санрику-оки до центральной части Хоккайдо (Рисунки 2B, 3). Эти преддуговые бассейны эоцена были разделены на несколько суббассейнов: суббассейны Санрику-оки, Юфуцу-оки, Юбари, Сорачи и Урю [10, 11] (Рисунок 2B). В этом разделе рассматриваются суббассейны Сорачи, Юбари и Санрику-оки для изучения состояния заполнения бассейна и конфигурации бассейна.

2.2. Суббассейны Сорачи и Юбари (группа Исикари)

2.2.1. Стратиграфическая структура

Суббассейны Сорачи и Юбари расположены в центральной части Хоккайдо (Рис. 4) и расположены недалеко от северной оконечности преддуговых бассейнов эоцена Исикари – Санрику-оки (Рис. 2B).Суббассейны Сорачи и Юбари развились и начали седиментацию в раннем среднем эоцене и продолжались до раннего олигоцена с небольшими перерывами из-за несогласий [12] (Рисунок 3). Этот раздел посвящен среднеэоценовой группе Исикари (рис. 3), которая составляет основную часть заполнения суббассейнов Сорачи и Юбари.

Рис. 3.

Обобщенная стратиграфическая структура палеоцена, эоцена и нижнего олигоцена в суббассейнах Сорачи, Юбари и Санрику-оки преддуговой зоны Исикари – Санрику-оки.Цветные столбцы рядом с названиями стратиграфических единиц обозначают основные системы осадконакопления. Эта глава в основном нацелена на заливки бассейна раннего и среднего эоцена. Составлено по [10–13, 15].

Группа Исикари разделена на девять литостратиграфических единиц: формации Ноборикава, Хорокабецу, Юбари, Вакканабэ, Бибай, Акабира, Икусунбецу, Хирагиши и Ашибетсу. С точки зрения стратиграфии последовательностей группа Исикари может быть разделена на четыре последовательности отложений порядка rd : последовательности от Isk-1 до -4 в возрастающем порядке, и каждая последовательность отложений далее делится на TST (тракт трансгрессивных систем) и HST (тракт систем высокого стояния), основанный на трансгрессивных / регрессивных трендах и морских вторжениях (Рисунки 3, 5) [11, 13].В суббассейне Сорачи все девять литостратиграфических единиц развиты, тогда как в бассейне Юбари формации Бибай, Акабира, Хирагиши и Ашибетсу отсутствуют, что позволяет предположить, что осадконакопление, заполняющее бассейн, было не непрерывным, а эпизодическим в суббассейне Юбари.

Рис. 4.

A) Геологическая карта, показывающая распределение отложений преддугового бассейна эоцена в центральной части Хоккайдо, недалеко от северной оконечности преддуговых бассейнов Исикари – Санрику-оки. Б) Геологическая карта крупным планом, показывающая распределение поверхности среднеэоценовой группы Исикари в центральной части Хоккайдо.Преддуговый бассейн среднего эоцена в этом районе был разделен на суббассейн Сорачи на севере и суббассейн Юбари на юге. Цифры, показанные вдоль рек, обозначают номера разрезов геологической съемки, которые соответствуют номерам на геологическом разрезе на рисунках 5 и 7B. Изменено по [11].

2.2.2. Системы осадконакопления

Анализ осадочных фаций показывает, что группа Исикари в суббассейнах Сорачи и Юбари состоит из 24 осадочных фаций. Эти осадочные фации далее собираются в пять фациальных ассоциаций: плетеная ассоциация флювиальных фаций (BF), ассоциация извилистых речных фаций (MF), ассоциация озерных фаций (LA), ассоциация фаций окраины залива-эстуарий (ES) и ассоциация фаций центра залива (BA). ), как группы осадочных фаций, основанные на генетически связанных осадочных средах и моделях сукцессии [11, 13] (Рисунок 5).Эти пять фациальных ассоциаций указывают на то, что группа Исикари состоит из пяти систем осадконакопления: плетеная речная система, извилистая речная система, озерная система, система окраин залива – эстуарий и система заливов. На Рисунке 5 схематично показано поперечное сечение, показывающее временное и пространственное распределение систем осадконакопления в рамках стратиграфической структуры последовательностей в суббассейне Сорачи. Как показано на Рисунке 5, группа Исикари в основном состоит из извилистой речной системы с некоторыми разработками плетеной речной системы.Системы озер, окраин залива / эстуариев и центра залива циклически возникают как морские вторжения в районе максимальной поверхности затопления каждой последовательности отложений порядка 3 rd .

Рис. 5.

Схематический разрез среднеэоценовой группы Исикари в суббассейне Сорачи, показывающий стратиграфическое разделение последовательностей, а также временное и пространственное распределение осадочных систем. Цифры над поперечным сечением обозначают номера разрезов геологической съемки, показанной на Рисунке 4B.Изменено по [11, 13].

На рисунке 6 изображены фациальные карты, показывающие пространственное распределение систем осадконакопления для каждого системного участка разрезов от Иск-1 до -3. Подсчитано, что в ответ на относительные изменения уровня моря осадочная среда в суббассейне Сорачи изменилась в результате циклической трансгрессии и регрессии. На ранней фазе трансгрессии и поздней фазе регрессии преобладали оплетенные и извилистые речные среды, тогда как в фазе максимального затопления преобладали среды в центре залива и на краю залива.Эти фациальные карты показывают, что морское влияние стало сильным к северо-востоку, тогда как земная среда, такая как окружающая среда из переплетенных / извилистых рек, преобладала в южной или юго-западной части суббассейна Сорачи.

Одной из примечательных характеристик систем осадконакопления в группе Исикари в суббассейне Сорачи может быть преобладание приливных отложений в системе окраина залива – эстуарий. Несмотря на то, что во время отложения периодически возникали мелководные морские условия, в группе Исикари нет песчаных мелководных морских фаций, подверженных влиянию волн, таких как прибрежные и прибрежные песчаниковые фации.Эти факты указывают на то, что акватория суббассейна Сорачи была защищена воздействием волн и не выходила прямо к открытому морю.

Рисунок 6.

Карты пространственного распределения осадочных систем в суббассейне Сорачи, показывающие палеогеографические изменения для системных трактов (TST: интервал трансгрессии; mfs: максимальная трансгрессия; HST: интервал регрессии) последовательностей 3-го порядка от Иск-1 до — 3. Карты были созданы на основе графиков фациальных ассоциаций на позиции съемочного разреза.MF: извилистая речная, BF: плетеная речная, LA: озерная, ES: край залива – эстуарий, BA: центр залива. Синие контуры обозначают линии изопахии (изотолщины). Изменено по [11].

2.2.3. История оседания

На рисунке 6 также показаны изопахи для каждого системного тракта отложений в суббассейне Сорачи. Эти карты изопахит предполагают, что тренд толщины, указывающий на депоцентр, периодически менялся во время отложений группы Исикари. Поскольку условия осадконакопления (высота отложения) в суббассейне Сорачи были более или менее эквивалентны относительному уровню моря или базовому уровню, считается, что тренд толщины указывает на пространственный тренд общего оседания бассейна.На рисунке 7A показаны кривые полного опускания трех различных положений суббассейна Сорачи, которые были созданы на основе информации о мощности. Эти карты изопахит и кривые полного погружения указывают на то, что сначала произошло быстрое погружение западной части суббассейна. Впоследствии, во время отложений последовательностей Иск-3 и -4, северо-восточная часть избирательно опускалась с чрезвычайно высокой скоростью и, наконец, накапливала отложения мощностью 3000 м с преобладанием приливов и отливов. Таким образом, суббассейн Сорачи характеризуется дифференциальным погружением, особенно во второй половине отложений группы Исикари [11].

В дополнение к дифференциальному опусканию внутри суббассейна, характер погружения между суббассейнами показывает заметную разницу. На Рисунке 7B схематично показано поперечное сечение суббассейнов Сорачи и Юбари, показывающее большую разницу в толщине [14], возможно, связанную с различием в характере проседания, как показано на Рисунке 7A. Соответственно, предполагается, что сегментированные преддуговые бассейны в преддуговой зоне Исикари – Санрику-оки демонстрируют сильно изменчивую картину погружения внутри и между суббассейнами.

Рис. 7.

A) Диаграмма, показывающая историю общего погружения вдоль выбранных разрезов во время отложения группы Исикари в суббассейнах Сорачи и Юбари. Изменено по [11]. Б) Схематическая диаграмма разреза, показывающая изменение мощности группы Исикари между суббассейнами Сорачи и Юбари. Цифры над группой Исикари на разрезе обозначают номера разрезов съемок, показанных на Рисунке 4B. SB: граница последовательности, mfs: максимальная поверхность затопления. Изменено по [14].

2.3. Суббассейн Санрику-оки

2.3.1. Стратиграфическая основа

Суббассейн Санрику-оки расположен в северо-восточном шельфе острова Хонсю, недалеко от южной оконечности преддуговых бассейнов эоцена Исикари – Санрику-оки (рис. 2В). После несогласия разрыва К / Т суббассейн Санрику-оки начал осадконакопление, заполняющее бассейн, в позднем палеоцене и продолжалось до образования крупномасштабного несогласия олигоцена (Оунк [10]) (рис. 3). В этом разделе основное внимание уделяется отложениям, заполняющим преддуговые бассейны нижнего и среднего эоцена, которые разделены на блоки B2, C1, C2, C3 и C4 [15] (Рисунок 3) для изучения условий осадконакопления и конфигурации бассейна.

2.3.2. Системы осадконакопления и условия бассейна

Согласно отчету MITI о скважине Санрику-оки [15], последовательности от нижнего до среднего эоцена в суббассейне Санрику-оки в основном состоят из аргиллитов, песчаников и угленосных чередующихся пластов песчаников и аргиллитов. которые откладывались в наземных, солоноватых и неритических морских средах. На Рисунке 8 показаны интерпретированные карты сейсмических фаций нижнего и верхнего интервалов нижнеэоценовой толщи В2 в районе 3D сейсморазведки, включая расположение скважины MITI Санрику-оки, в центральной части суббассейна Санрику-оки (Рисунок 2В).Эти карты сейсмических фаций, которые были отображены разными цветами, назначенными для каждого класса «формы сейсмической трассы», показывают замысловатые извилистые, плетеные или частично связанные сетью зоны речных русел и зоны затушеванных участков поймы.

На основании информации об осадочной среде из скважины MITI Sanriku-oki и карт сейсмических фаций, предполагается, что единицы B2 и C3 состоят в основном из угленосной извилистой речной системы с небольшими системами от центра залива до окраины залива, как морские. врезные пласты, а единицы C1, C2 и C4 состоят в основном из систем от залива до илистого шельфа (Рисунок 3).Поскольку все эти составные системы осадконакопления напоминают системы суббассейнов Сорачи / Юбари, считается, что суббассейн Санрику-оки эоцена находился в замкнутой преддуговой обстановке, которая не выходила непосредственно к открытому морю и была защищена воздействием волн. Такое положение бассейна во время эоцена подтверждается конфигурацией бассейна, показанной на длинном сейсмическом разрезе 2D, пересекающем суббассейн Санрику-оки (рис. 9), в котором откос желоба заметно поднят и размыт Оунком (олигоценовое несоответствие [10]) , и последовательность заполнения бассейна от мела до эоцена, по-видимому, ограничивается дуговой стороной вздутого разлома желоба.Это ограниченное положение преддуги было прекращено событием Ounc, сопровождавшимся миграцией в сторону моря и большим опусканием разлома откоса желоба, что в конечном итоге привело к трансформации обстановки преддугового бассейна из речных в глубоководные условия склона, как показано в поперечном разрезе на рисунке 9. Следовательно, считается, что обстановка преддугового бассейна Санрику-оки сильно контролировалась развитием откосов желоба.

Рис. 8.

Карты сейсмических фаций, показывающие распределение русловой зоны и пойменно-заболоченной зоны в меандрирующей речной системе в центральной части суббассейна Санрику-оки.Цвета карты были назначены для каждой формы сейсмической трассы, что может указывать на разницу в осадочной среде. А) Случай нижнего горизонта блока В2. Голубоватые цвета интерпретируются как русловая зона на основе формы сейсмической трассы и картины распределения. Б) Случай верхнего горизонта блока В2. Красноватые цвета интерпретируются как зона канала. Расположение на карте показано на рисунке 2B.

Рис. 9.

Протяженный сейсмический разрез 2D с востока на запад, пересекающий суббассейн Санрику-оки, показывающий поднятие разлома траншеи и ограниченность суббассейна.Хотя нынешний статус насыпи преддугового бассейна от мела до эоцена и излома откоса желоба кажется наклонным в сторону моря, по оценкам, излом склона желоба был более или менее приподнят и выступил в качестве барьера из-за вздымающейся морфологии и речного покрова. преобладали среды в сукцессиях преддугового заполнения бассейна от мела до эоцена. Данные 2D сейсморазведки были получены в ходе разведки MITI [16]. Расположение линии сейсморазведки показано на Рисунке 2B.

2.4. Модель преддуговых постановок

На основе характеристик осадочных систем и конфигураций бассейнов суббассейнов Сорачи, Юбари и Санрику-оки, можно предложить модель преддуговых постановок эоценовых преддуговых бассейнов Ишикари – Санрику-оки, как показано на Рисунке 10.Гребень обрыва откоса желоба, по оценкам, возник над морем вдоль восточной окраины (сторона зоны субдукции) преддуговых бассейнов и сформировал барьер для условий открытого моря на стороне обрыва откоса желоба. Это условие обрыва склона приподнятого желоба подтверждается предыдущими петрографическими исследованиями [17–19], которые показали, что песчаники заполнения преддугового бассейна (группа Исикари) содержат хромшпинели, происходящие из надводного хребта пояса Камуикотан. Пояс Камуикотан, простирающийся на юг, расположен вдоль восточной окраины преддуги на Хоккайдо (пояс Сорачи-Йезо) и в основном состоит из серпентинита и различных видов метаморфических пород высокого давления с тектоническими меланжами, сформированных в аккреционной призме [3 , 20].

Рис. 10.

Схематическая и концептуальная модель преддуговой обстановки для эоценовых преддуговых бассейнов Исикари – Санрику-оки, включая суббассейны Сорачи, Юбари и Санрику-оки. Маленькие прямоугольники внутри бассейна обозначают приблизительное положение нанесенных на карту участков для суббассейна Сорачи (Рисунок 6) и суббассейна Санрику-оки (Рисунок 8).

Внутри преддугового бассейна основные системы осадконакопления переходили в речные системы без каких-либо фаций, подверженных влиянию волн. В ответ на относительные изменения уровня моря трансгрессия и регрессия повторялись, и основная система осадконакопления чередовалась между состоянием с преобладанием речной системы и состоянием с преобладанием системы залива.Из-за наличия морских отложений, по оценкам, между открытым морем и внутренней частью преддугового бассейна имелся входной канал, через который морская вода попадала внутрь преддугового бассейна.

Наша модель постановки преддуги также демонстрирует сегментацию преддуговых бассейнов, отражая тот факт, что эоценовые преддуговые бассейны Исикари – Санрику-оки были разделены на суббассейны длиной от 50 до 150 км, выровненные вдоль продолжения преддуги (рис. 2B). Как описано выше, сегментированные суббассейны показывают различную картину погружения и разную толщину наносов для каждого суббассейна.

3. Плейстоценовые преддуговые бассейны Токай-оки – Кумано-нада

3.1. Геологическая обстановка и стратиграфическая структура

Плейстоценовые преддуговые бассейны Токай-оки – Кумано-нада были развиты в преддуговой зоне между юго-западом Японской дуги и зоной субдукции Нанкайского прогиба (Рисунки 2A, 2C). В отличие от спорадического развития преддуговых бассейнов в течение позднего палеогена и раннего неогена, в этой преддуговой зоне широко развивались мощные осадочные пакеты позднеплиоценовых-плейстоценовых преддуговых бассейнов Токай-оки-Кумано-нада.В этом разрезе собраны основные отложения, заполняющие бассейн, эквивалентные группе какэгава позднего плиоцена — раннего плейстоцена (группа Ацуми-оки [21]) и группе среднего плейстоцена Огаса (группа Хамамацу-оки [21]; рис. 11) для изучения бассейна. условия заполнения и конфигурации бассейнов. Группа Какегава несогласно перекрывает нижележащие образования с определенным временным интервалом, что указывает на разные фазы тектоники преддугового бассейна, а группа Огаса несогласно перекрывает группу Какегава, указывая на тектоническое событие между отложениями двух групп.Район исследования расположен между подошвой современного континентального склона и зоной обрыва склона желоба, которая охватывает районы Токай-оки, Ацуми-оки и Кумано-нада (Рисунок 2C). С точки зрения секвенциальной стратиграфии и седиментологии целевые преддуговые отложения делятся на семнадцать последовательностей осадконакопления: последовательность от Kg-a до -h и Og-a до –i, основанная на схемах окончания отражений на сейсмических разрезах и моделях последовательности фаций на последовательности скважин [22, 23] (Рисунок 11). Основная система отложений всего интервала — турбидитовая система подводных вееров [22, 23].

Рис. 11.

Лито- и секвенциально-стратиграфическая структура позднейших плиоцен-плейстоценовых сукцессий в преддуговых бассейнах Токай-оки – Кумано-нада. Изменено по [22, 23].

3.2. Трансформация стилей осаждения

Takano et al. [22] продемонстрировали серию фациальных карт в преддуговых бассейнах Токай-оки-Кумано-нада для каждой единицы осадконакопления для интервала, эквивалентного группам Какегава и Огаса (Рисунок 12). Эти карты фаций были созданы на основе информации о сейсмических фациях, нанесенной на линейные карты сейсморазведки, а также некоторых данных разведочных скважин (Рисунок 2C) [22–25].Эти фациальные карты ясно показывают модели отложений подводных конусов, указывая на то, что довольно большое количество подводных каньонов с основной суши Японских островов функционировало как стационарные питающие системы, вдоль которых в преддуговых бассейнах формировались подводные конусы (Рисунок 12). Эти фациальные карты также предполагают, что архитектура подводных вееров периодически трансформировалась со временем (рис. 12) [22, 26]; от состояния с преобладанием плетеного канала (этап 1, представленный картой последовательности Kg-a) через состояние с преобладанием небольшого веера с сжимающимися разделенными небольшими бассейнами (этап 2, представленный картой последовательности Kg-e) и впадиной -заполнить состояние с преобладанием турбидита (стадия 3, представленная картой последовательности Og-e) до состояния с преобладанием системы русло-дамба (стадия 4, представленная картой последовательности Og-h).Хотя архитектура подводного вентилятора была временно преобразована, некоторые пространственные различия в схемах осадконакопления между районами Токай-оки, Ацуми-оки и Кумано-нада также могут быть обнаружены (Рисунок 12), возможно, в результате сегментации преддугового бассейна и вариаций поступления наносов.

Рис. 12.

Фациальные карты последовательности Kg-a, -e, Og-e и -h в преддуговых бассейнах Токай-оки – Кумано-нада, показывающие трансформацию морфологии и распределения подводных вееров. Изменено по [22].Область отображения показана на рисунке 2C.

3.3. Трансформация конфигурации бассейна и фоновой тектоники

Чтобы изучить взаимосвязь между изменениями в стиле подводно-веерного осадконакопления и конфигурацией бассейна, которые могут указывать на фоновую тектонику, мы исследовали сейсмические разрезы, пересекающие преддуговые бассейны Токай-оки-Кумано-нада . На Рисунке 13 показаны интерпретированные поперечные сечения с разделением стадий осадконакопления, характеризующимся различными стилями отложений подводно-веерного типа, как упоминалось выше.Взаимосвязь между геологическими структурами и изменением толщины отложений, показанная на этих поперечных разрезах, показывает, что разделение стадий осадконакопления может быть связано с тектоническими фазами, которые создали определенные геологические структуры, связанные с конфигурацией бассейна (Рисунки 13, 14). Поскольку отложения стадии 1 демонстрируют в основном однородную толщину и состояние с преобладанием плетеных каналов, преддуговый бассейн во время стадии 1 (от позднего плиоцена до самого раннего плейстоцена) интерпретируется как полого наклонный, наклонный бассейн без крупных топографических волн, что характерно. начальной фазы развития преддугового бассейна [27].Стадия 2 (ранний плейстоцен) интерпретируется как стадия напряжения сжатия с поднятием разлома желоба, так как только ограниченные синклинальные области содержат мощные отложения, а площади осадконакопления постоянно сокращаются. Этап 3 (средний плейстоцен) может быть расслабляющей фазой, которая вызвала опускание складчатых преддуговых бассейнов, поскольку седиментация характеризуется турбидитовыми системами впадины-насыпи (синклинали-насыпи), а территория осадконакопления постепенно расширялась. Стадия 4 (средний и поздний плейстоцен) может снова быть стадией напряжения сжатия, поскольку разрыв траншеи заметно приподнят, как показано на разрезе B – B ’на Рисунке 13.

Следовательно, предполагается, что во время плейстоцена две фазы сжатия произошли в ответ на поднятие разлома желоба и подавление дуги, и эти тектонические события сильно контролировали стили осадконакопления преддуги.

Рис. 13.

Поперечные сечения, основанные на интерпретированных сейсмических разрезах, пересекающих преддуговые бассейны Токай-оки – Кумано-нада, показывающие деформацию бассейна и фоновую тектонику во время Этапов 2, 3 и 4. Проведенные линии на поперечных сечениях обозначают последовательность граничные (SB) горизонты, соответствующие горизонтам рисунка 14 в цветах линий.Расположение разрезов (линии сейсморазведки) показано на картах на Рисунке 12. Сейсмические разрезы были получены в ходе исследования MITI (Министерства международной торговли и промышленности Японии) [24]. Большие красные стрелки обозначают сжатие и поднятие во время Этапа 2, опускание во время Этапа 3 и поднятие во время Этапа 4.

Рисунок 14.

Обобщенная сводная диаграмма, показывающая преобразование тектоно-осадочных условий и подводно-веерных типов плейстоценовых токайских вод. оки – Кумано-нада заполнение преддугового бассейна.Составлено и модифицировано по [23, 26].

4. Обсуждение

4.1. Сравнение со схемой классификации преддуговых бассейнов Дикинсона

Простая классификационная схема Дикинсона для морфологии преддуговых бассейнов [1] основана на условиях заполнения бассейнов и конфигурациях разрезов бассейнов, которые в основном контролируются высотой обрыва откоса желоба (рис. 15). Поскольку состояние заполнения бассейна включает два класса: недостаточно заполненный и переполненный, а конфигурация секционного бассейна включает четыре класса: наклонные, гребневые / террасированные, гребневые / полочные и гребневые / уступчатые, в зависимости от высоты разрыва откоса траншеи, преддуговые бассейны можно разделить на восемь различных типов в схеме классификации Дикинсона [1] (рис. 15).Согласно результатам нашего анализа, эоценовые преддуговые бассейны Исикари-Санрику-оки можно разделить на «надводные гребневые», «переполненные полки» и «уступы» (рис. 15), так как предполагается, что излом желоба был поднят. и возникла, и основные осадочные среды были в основном около уровня моря, за исключением частично развитых заплетенных рек на возвышенности. Напротив, плейстоценовые преддуговые бассейны Токай-оки-Кумано-нада можно разделить на «переполненные наклонные», «недостаточно заполненные подводные гребни» и «переполненные глубокие морские террасы» (Рисунок 15), поскольку предполагаемый обрыв откоса траншеи был погруженный и низкий, и основными осадочными средами были подводные вееры и илистый склон к дну бассейна.

Рис. 15.

Диаграмма классификации преддуговых бассейнов Дикинсона на основе условий заполнения бассейна и конфигурации разрезов бассейна. Изменено после [1]. TSB: разрыв откоса траншеи.

4.2. Факторы, влияющие на изменение стилей бассейнов преддуги

В этом разделе предпринимается попытка обсудить основные факторы, влияющие на вариации в конфигурациях бассейнов преддуги и системах осадконакопления на основе результатов исследований, приведенных выше (Рисунки 16, 17).

4.2.1. Разработка обрыва откоса желоба

Обрыв откоса желоба — это топографическая возвышенность, ограничивающая бассейн преддуги со склоном желоба, круто падающим в зону субдукции (рис. 1). Поскольку классификация преддуговых бассейнов Дикинсона придает большое значение [1] (рис. 15), результаты нашего исследования также показывают, что условия развития разрыва откоса желоба являются наиболее важным фактором для управления конфигурациями преддуговых бассейнов и системами осадконакопления, заполняющими бассейн.В случае, если развитие обрыва откоса желоба незначительное или умеренное, как это видно в преддуговых бассейнах Токай-оки – Кумано-нада, гребень обрыва откоса желоба затоплен, а отложения, заполняющие бассейн, имеют тенденцию быть более глубокими морскими сланцами или турбидитами. С другой стороны, в случае заметного развития разлома траншеи, как это видно в преддуговых бассейнах Исикари-Санрику-оки, появляется гребень разлома траншеи, и системы осадконакопления, заполняющие бассейн, имеют тенденцию быть речными по отношению к системам заливов, если поступление наносов отсутствует. довольно.Дикинсон [1] предполагает, что развитие излома траншеи сильно связано с различиями в условиях субдукции плит, такими как образование аккреционной призмы и тектоническая эрозия.

Помимо высоты излома траншеи, соответствующее подавление дуги, сопровождающееся поднятием излома траншеи, также рассматривается как важный фактор для контроля деформации бассейна, как это видно в преддуговом бассейне Токай-оки-Кумано-нада (Рисунок 13 ).

4.2.2. Баланс между размещением бассейна и поступлением наносов

Даже в условиях полностью поднятого обрыва откоса траншеи условия при незначительном поступлении наносов или относительно быстром погружении вызывают более глубокий морской преддуговый бассейн.Преддуговые бассейны Исикари – Санрику-оки поддерживали сбалансированное состояние между количеством наносов и пространством для размещения бассейнов, что приводило к плотному скоплению речных наносов в залив. Соответственно, предполагается, что баланс между поступлением наносов и аккомодацией преддугового бассейна, создаваемый барьером из разлома желоба и проседанием впадины [28] (полное проседание), может быть решающим контролирующим фактором не только для условий заполнения преддугового бассейна, таких как недостаточное заполнение и условия переполнения, но также и изменение систем осадконакопления.Дикинсон [1] предполагает, что недостаточно заполненные типы чаще всего встречаются вдоль островной дуги с небольшим количеством наносов, тогда как переполненные типы чаще всего встречаются вдоль континентальной дуги с большим количеством наносов.

4.2.3. Сдвиговое движение, связанное с сегментацией бассейна

Результаты наших исследований показывают, что преддуговая зона обычно делится на суббассейны. Преддуговые бассейны Исикари – Санрику-оки были разделены на суббассейны длиной от 50 до 150 км, выровненные вдоль продолжения преддуги (рис. 2B).Преддуговые бассейны Токай-оки-Кумано-нада также могут быть сегментированы, как предполагают Sasaki et al. [29] и как видно на фациальных картах (рис. 12), на которых осадочные пакеты имеют тенденцию быть сегментированными на возможные суббассейны Токай-оки, Ацуми-оки и Кумано-нада. Как описано выше, сегментированные суббассейны показывают различную картину погружения и толщину отложений для каждого суббассейна (Рисунки 7, 13), и характерно различное погружение внутри суббассейна (Рисунки 6, 7).

В качестве возможного механизма формирования сегментации преддуги Дикинсон [1] предлагает тектонику сдвига вдоль зоны преддуги, вызванную наклонной субдукцией плиты под зону преддуги. Поскольку многие направления субдукции плиты на сходящейся окраине имеют тенденцию не быть полностью нормальным направлением к траншее субдукции, наклонная субдукция плиты является довольно распространенным явлением. Косая субдукция может вызвать сдвиговое движение осколка преддуги и сегментацию бассейна, как это видно на Суматранской преддуге и Алеутской преддуге [1].

Чтобы изучить влияние сдвигового движения на сегментацию преддугового бассейна, Kusumoto et al. [30] провели моделирование дислокаций для сегментации бассейнов на примерах суббассейнов Сорачи и Юбари. Моделирование дислокации заключается в моделировании дислокации бассейна движением разлома в предположении однородного упругого тела. Кусумото и др. [30] собрали массивы разломов вокруг суббассейнов, которые указывают на систему сдвиговых разломов, состоящую из основных разломов и расширенных разломов, и установили их в модели.Когда происходило правостороннее движение по основным разломам, то при моделировании правильно моделировались суббассейны, соответствующие суббассейнам Сорачи и Юбари [30]. Этот результат предполагает, что сегментация преддугового бассейна была вызвана сдвиговой тектоникой вдоль преддуговой зоны.

Следовательно, сдвиговая тектоника также является одним из решающих факторов для определения конфигурации бассейна и распределения систем осадконакопления в преддуговой зоне (Рисунки 16, 17). На рисунке 17 представлена ​​схематическая диаграмма, показывающая вариации типов бассейнов преддуги в зависимости от развития разлома желоба, сжатия по дуге и сдвигового движения.В дополнение к схеме классификации преддуговых бассейнов Дикинсона (рис. 15), это исследование показывает, что как сжатие по дуге, так и сдвиги являются решающими факторами в классификации преддуговых бассейнов. В случае, если сжатие по направлению дуги является интенсивным из-за развития излома траншеи, может образоваться замкнутый преддуговый бассейн усадочного или желобно-насыпного типа, как видно на Этапах 2 и 3 в преддуговых бассейнах Токай-оки – Кумано-нада (Рисунки 12, 13 , 14). В случае преобладания сдвигового движения могут образоваться сегментированные морские или неморские преддуговые бассейны, как это видно в суббассейнах Сорачи и Юбари (Рисунки 5, 10).При интенсивном сдвиговом движении преддуговый бассейн может трансформироваться во фрагментированный сдвиговый бассейн.

Рисунок 16.

Факторы, влияющие на изменение конфигурации преддугового бассейна и систем осадконакопления.

Рис. 17.

Схематическая диаграмма, показывающая вариации типов преддуговых бассейнов в зависимости от развития разрыва траншеи, сжатия по дуге и сдвигового движения. Направление стрелки обозначает интенсивность каждого фактора.

5. Выводы

Для выяснения изменчивости преддугового бассейна и его контролирующих факторов конфигурации бассейнов и системы осадконакопления, заполняющие бассейн, были исследованы на реальных примерах из преддуговых бассейнов эоцена Исикари – Санрику-оки и плейстоценовых бассейнов Токай-оки – Кумано. нада преддуговых бассейнов.По результатам были выявлены следующие моменты.

  1. Преддуговые бассейны Исикари – Санрику-оки заполнены аградационными отложениями, состоящими из заливных и речных систем. Поскольку расщепление траншеи, по оценкам, поднялось и образовало барьер для условий открытого моря, преддуговые бассейны Исикари – Санрику-оки можно разделить на «возникающие гребневые», «переполненные полки» и «уступы». Классификация преддуговых бассейнов Дикинсона [1]. Обычно наблюдается сегментация бассейнов, и характер погружения в суббассейнах различен.

  2. Преддуговые бассейны Токай-оки – Кумано-нада заполнены постоянно изменяющимися системами подводных вентиляторов. Поскольку, по оценкам, излом траншеи был затопленным, преддуговые бассейны Токай-оки-Кумано-нада можно разделить на «переполненные наклонные», «недостаточно заполненные подводные гребни» и «переполненные глубокие морские террасы» [1].

  3. Результаты наших исследований показывают, что основные факторы, влияющие на конфигурацию бассейна преддуги и системы осадконакопления, включают: а) условия разрыва откоса траншеи, такие как высота разработки и подавление дуги, б) баланс между аккомодацией бассейна и поступлением наносов, в) и сдвиговое движение осколка преддуги, вызывающее сегментацию бассейна преддуги.Хотя классификация бассейна преддуги Дикинсона [1] эффективна, для полезной классификации следует добавить два фактора: сжатие по дуге и движение бокового скольжения (рис. 17).

Благодарности

Авторы благодарят докторов наук. Рея Ингерсолла, Кэти Басби и Пола Хеллера за полезные предложения по тектонике и седиментации преддуговых бассейнов. JAPEX, JX, JOGMEC, METI и Mh31 Research Consortium любезно предоставили разрешение на публикацию данных. Это исследование было частично проведено исследовательским консорциумом Mh31.

Уклонение траншей — Большая химическая энциклопедия

Установки фильтрации включают обертывание траншеи дренажной системы по краю тротуара для предотвращения загрязнения нижнего дренажа за подпорными стенами и опорами моста, чтобы предотвратить загрязнение песчаного покрова, расположенного напротив конструкции, чтобы обеспечить рассеивание порового давления во избежание выхода из строя конструкция в виде иловых заграждений, позволяющая поверхностным слоям смываться с участка, сохраняя при этом почву взвешенной в грунте и на откосах под более крупным камнем или другими материалами для перекрытия, чтобы предотвратить эрозию склона по мере того, как вода вытекает из внутренней части склона.[Pg.260]

С точки зрения статических нагрузок, форма траншеи, в которой будет проложена труба, также является важным фактором. Как правило, узкая траншея с вертикальными боковыми стенками создает меньшую нагрузку на трубу, чем более широкая траншея с наклонными боковыми стенками. Также необходимо знать модуль реакции грунта (E), который зависит от типа или классификации естественного грунта, предполагаемого материала обратной засыпки и желаемого уплотнения материала обратной засыпки. Уплотнение грунта важно, поскольку оно способствует прочности гибкого канала в подземной трубопроводной системе.[Pg.212]

Пример воздействия оседания отходов можно проиллюстрировать недавним инцидентом на полигоне для захоронения опасных отходов в Калифорнии. 5 На этом объекте оседание отходов привело к скольжению отходов, в результате чего стояки (бывшие в употреблении для контроля вторичных отстойников для сбора фильтрата) для спуска на 60-90 футов вниз за 1 день. Из-за очень низкого коэффициента трения между основным вкладышем и геосетью, отходы (которые были отложены в каньоне) соскользнули вниз по каньону.Между вторичной облицовкой и глиной также была зона разрушения. Двухмерный анализ устойчивости откоса на площадке показал, что коэффициент безопасности (FS) больше 1. Однако трехмерный анализ устойчивости откоса показал, что коэффициент безопасности упал ниже единицы. Таким образом, следует учитывать трехмерный анализ устойчивости откосов на свалках каньонов и траншей. [Pg.1122]

Определение местоположения начальной скважины (или траншеи) для извлечения является важным параметром проекта.Плавающий продукт LNAPL имеет тенденцию перемещаться в направлении общего потока грунтовых вод, что определяется градиентом уровня грунтовых вод. При перекачивании скважины или траншеи жидкости (вода и / или нефть) перемещаются в область более низкого давления, чтобы заполнить пустоту. Развивается конус депрессии, выходящий наружу. Поверхность жидкости имеет быстрый наклон около скважины, уменьшающийся до очень небольшого на расстоянии. [Pg.335]

Дренажная система включает в себя систему локализации, в которой используются твердые непроницаемые полы с элементами периметра (бордюры, уклон пола или траншеи) для ограничения и контроля распространения жидкостей, а также система сбора (стоки в полу или траншеи, улавливатели бассейнов, отстойников, трубопроводов и люков), чтобы направлять жидкости в систему самотечного слива, которая направляет их в подходящее место из устройства.[Pg.240]

Поверхность под трубами в траншее для труб должна иметь уклон 1% в сторону одной стороны траншеи и к точке слива, чтобы разливы быстро стекали с труб. Дренажный канал на расстоянии 10 футов (3 м) от края траншеи для труб желателен для защиты от огня. [Pg.281]

Есть три способа обезопасить траншею. Первый метод — это наклон до угла естественного откоса, второй — скамья, а третий — опора. Первые два выполняются с использованием экскаваторов-погрузчиков и рабочих, третий — с помощью хорошо подготовленных и организованных спасателей.[Стр.97]

Активная окраина окраина, состоящая из континентального шельфа, континентального склона и океанического желоба. [Pg.512]

Многие участки, обнесенные дамбами, излишне плоские и ровные, что позволяет разливу жидкости распространяться по всей поверхности (CCPS, 1988a). Оптимальная конструкция наклонной дамбы — это простой однонаправленный откос в сторону от резервуара, ведущий к траншеи или отстойнику, что дает возможность удаленного сбора … [Pg.92]

Стоимость и время установки для 2 Траншея шириной фута во влажной супеси с уклоном i к 1.[Pg.514]

Биддл, Дж. Ф., Хаус, К. Х. и Бренчли, Дж. Э. (2005). Обогащение и выращивание микроорганизмов из отложений на склоне Перуанской впадины (участок ODP 1230). Proc. Ocean Drill. Программа Sci. Полученные результаты. 201, 1-19. [Pg.185]

После того, как рисунок сформирован и глубина траншеи измерена профилометрией, наносится SiO2, который затем выравнивается с помощью CMP. После CMP поверхность снова измеряют профилометрией, и амплитуду прямоугольной волны после полировки сравнивают с амплитудой матрицы до осаждения оксида.На рис. 5.26 показано отношение амплитуды ОГТ после полировки к амплитуде предварительного позиционирования. A по сравнению с удалением оксида для нескольких значений ширины траншеи Обратите внимание, что график зависимости log (A / A) от удаленного оксида представляет собой прямую линию. Renteln et al. используйте этот факт для определения метрической степени планаризации P, которая равна наклону линий на рис. 5.26. [Pg.158]

Рис. 6. Наклоны нитрида и оксида после ХМП не зависят от глубины кремниевой канавки и толщины осаждения оксида. Все пластины были отполированы примерно до одинаковой оксидной мишени.

Желоб или траншея с уклоном от концов к центру, дренаж через стену, вниз по полу на противоположной стороне. Обратите внимание на компенсационный шов рядом с траншеей, на 2 кирпича от стены траншеи. Периферийный компенсатор на соседнем этаже продолжается через траншею и кирпичную кладку. [Стр.58]

Несколько лет назад считалось, что если бетон заливать на равномерную глубину по всей поверхности, наносится мембрана, а затем устанавливаются кирпичные стены, то на дно можно заливать больше бетона, и его можно классифицировать до установите правильный уклон.Затем на бетон накладывают мембрану и приклеивают из стороны в сторону к уже установленным стенам из кислого кирпича, затем на дно поверх мембраны кладут последний слой и приклеивают к кирпичным стенам. Очевидно, эти окопы провалились. Мембрана на полу была прерывистой. Кислота проникла в бетон, использованный для создания откоса, через стены из кислого кирпича, разрушив его, и дно обрушилось. [Pg.248]

Последняя возможность. Еще раз спроектируйте, как в первом случае, с равномерной постоянной глубиной, поместите мембрану и уложите стены, а затем используйте полимербетон, чтобы установить уклон.Если траншея длинная, бетонное дно может быть ступенчатым в каждой точке, где глубина увеличивается ровно на одну кирпичную глубину. Теперь, после нанесения мембраны, откосы можно укладывать полимербетоном, не беспокоясь о стоимости материала большего объема полимербетона. [Pg.248]

Это, естественно, приводит к рассмотрению конструкции судна. Важность контуров и компенсационных швов была рассмотрена ранее, другие детали конструкции, общие для сосудов и траншей, были затронуты на чертежах 1,3, 4, 5 (для наклонных днищ), 6 (где может возникнуть необходимость в контроле Направление… [Pg.253]

Химически стойкие стыки кладки в глиняных трубах жесткие. Поэтому движение грунта, например оседание, может привести к поломке трубы. По этой причине важно, чтобы все линии промышленных отходов были проложены с постоянной опорой. Независимо от того, какое мнение другие могут иметь о стабильности почвы в районе, где должна быть проложена труба, этот автор никогда не видел ни одной траншеи, независимо от того, насколько хорошо она подготовлена, которая не требовала бы регулировки для получения подходящей гладкой поверхности. и уклон после завершения рытья траншеи.Эти корректировки требуют заполнения одних точек и дальнейшего удаления поверхности в других. Кроме того, необходимы раскопки колокола, чтобы обеспечить рабочее место для стыков. После того, как линия будет введена в эксплуатацию, сильные дожди, наводнения и даже просачивание грунтовых вод могут вызвать движение почвы над трубой и вокруг нее, и в конечном итоге без равномерной опоры произойдет движение, которое приведет к разрыву трубы. [Pg.289]

Заводы, работающие с легковоспламеняющимися жидкостями, обычно проектируются так, чтобы иметь слегка наклонный грунт или использовать дренажные канавы или траншеи для регулирования стока, чтобы не образовывались лужи.Дренажные канавы и откосы всегда должны быть направлены в сторону от источников возгорания. [Pg.499]

Карсон, Б., фон Хуэн, Р. и Артур, М. 1982. Мелкомасштабные деформационные структуры и физические свойства, связанные с конвергенцией отложений на склонах Японского желоба. Тектоника, 1 277-302. [Стр.89]

Лундберг, Н. и Кейси Мур, Дж. 1982. Структурные особенности склона Среднеамериканского желоба у южной части Мексики, этап 66 проекта глубоководного бурения. In J.S. Уоткинс, Дж. Кейси Мур и др. (Редакторы), Первоначальные отчеты проекта глубоководного бурения, 66.Типография правительства США, Вашингтон, округ Колумбия, стр. 793-805. [Стр.89]


Z890 Sani-Flo® Линейная дренажная система для желобов

Меню

  • Товары

    Товары

    Отделка сантехники

    • Системы мытья рук
    • Zurn One Systems
    • Светильники
    • Смесители
    • Промывочные клапаны
    • Дозаторы мыла
    • Душ
    • Трубчатая латунь
    • Сушилки для рук
    Бесконтактные решения
    • Бесконтактные пакеты
    • Подключенные продукты
    PEX / сшитый полиэтилен
    • Сантехника
    • Пожарная безопасность жилых домов
    • Лучистое отопление для плавления снега и кондиционирования газона
    Безопасность на воде

    • Предотвращение обратного потока
    • Пожарная защита
    Водный контроль
    • Автоматические регулирующие клапаны
    • Клапаны понижения давления
    • Термостатические смесительные клапаны
    • Диэлектрические соединения
    • Гидравлические предохранители
    • Предохранительные клапаны
    • Безопасность
    • Запорные клапаны
    • Уай-фильтры
    • Термическое расширение
    • инструменты
    Дренаж здания

    • Кровельные водостоки
    • Напольные трапы
    • Очистки
    • Несущие и крепежные опоры
    • Раковины напольные
    • Дренаж из нержавеющей стали
    • Обратные клапаны
    • Праймеры и специальные средства для ловушек
    • Гидранты
    • Гидравлические ограничители молотка
    • Легкая реклама
    Кислотная нейтрализация
    • PHIX
    Системы дренажа траншей

    • Линейный дренаж траншеи
    • Ловчие бассейны
    • Сепараторы
    • Системы рам и решеток
    Отделение смазки, масла и отложений
    • Смазка Interceptor
    • Перехватчик нефти и твердых веществ
    • Перехватчик отложений и твердых частиц
    • Перехватчик волос и ворса
    • Параметры
    Запчасти для ремонта
    • Дренаж здания
    • Отделка сантехники
    • Безопасность и контроль воды
  • инструменты

    инструменты

    инструменты

    • Кодовая книга оператора связи
    • Перекрестная ссылка производителя
    • Калькулятор экономии труда
    • Калькулятор ROI воды
    • Литература
    • Допуски и сертификаты
    • Гарантии на продукцию
    Технические характеристики

    • inSpec | При поддержке Zurn
    • Спецификатор систем Zurn One
    • Zurn BIM / Revit
    • Информационный центр Green Turtle
    • ARCAT
    • Конфигуратор легкой коммерческой дренажной системы
    • MasterSpec
    Ресурсы

    • Курсы непрерывного образования
    • Допуски и сертификаты
    • Литература
    • Руководства по перекрестным ссылкам
    • Запасные части для ремонта
    • Технические Ресурсы
    • Таблицы преобразования регулирующего клапана обратного потока Wilkins
    • Гарантии на продукцию
    • Скидки за местную экономию воды
  • Рынки

Дренажные канавы и каналы

Необработанный чугун железного века 8-дюймовая карбошонная решетка серии Pro

Необработанный чугун железного века Dura Slope Interlaken Grate

Необработанный чугун железного века Dura Slope Locust Grate

Наша цена: 105 $.00

Наша цена: 83,00 $

Наша цена: 83,00 $

Только решетка — подходит для канала NDS 8 «Pro Series

Только решетка — подходит для NDS Dura Slope

Только решетка — подходит для NDS Dura Slope

Железный век необработанный чугун Мини-канал Решетка для аканта

Карбошонная решетка из необработанного чугуна железного века

Железный век необработанный чугун Mini Channel Interlaken Grate

Наша цена: 34 $.00

Наша цена: 40,00 $

(1)

Наша цена: 34,00 $

Только решетка — подходит для мини-канала NDS

Только решетка — подходит для мини-канала NDS

Только решетка — подходит для мини-канала NDS

Железный век необработанный чугун Мини-канальная решетка для саранчи

Мини-канал из необработанного чугуна железного века Решетка Миннионе

Железный век необработанный чугун Spee-D Channel Interlaken Grate

Наша цена: 34 $.00

Наша цена: 34,00 $

Наша цена: 67,00 $

Только решетка — подходит для мини-канала NDS

Только решетка — подходит для мини-канала NDS

Только решетка — подходит для канала NDS Spee-D

Железный век необработанный чугун Spee-D Channel Решетка против саранчи

Слив мини-канала (серый)

NDS 10.Дренаж траншеи на откосе твердой мозговой оболочки на глубине от 05 до 10,38 дюймов 109

Наша цена: 67,00 $

(1)

Наша цена: 42,37 $

(3)

Наша цена: 105 $.73

Только решетка — подходит для канала NDS Spee-D

Идеально подходит для жилых или нежилых помещений, где ожидается умеренное количество дренажной воды.

Недорогая альтернатива Spee-D Channel.Отлично подходит для легких условий эксплуатации, включая бассейны, патио, спа и теннисные корты.

Муфты мини-канала должны использоваться для соединения с фитингами мини-канала.

Канал с глубоким откосом твердой мозговой оболочки от 10,05 до 10,38 дюймов

NDS 10,38 «Глубокий нейтральный дренаж траншеи на откосе твердой мозговой оболочки 109N

NDS 10.От 38 дюймов до 10,71 дюймов траншеи 110 на откосе твердой мозговой оболочки

Дренаж траншеи на глубоком откосе твердой мозговой оболочки с NDS от 10,71 до 11,05 дюйма 111

Наша цена: 105,73 $

Наша цена: 105 $.73

Наша цена: 105,73 $

10.38-дюймовый глубокий нейтральный канал на откосе твердой мозговой оболочки

От 10,38 до 10,71 дюйма с глубоким откосом твердой мозговой оболочки

Канал с глубоким откосом твердой мозговой оболочки от 10,71 до 11,05 дюйма

Дренаж траншеи 112 на глубоком откосе твердой мозговой оболочки с NDS от 11,05 до 11,39 дюймов

NDS 11,39 дюйма — дренаж траншеи 112N для глубокого нейтрального откоса твердой мозговой оболочки

NDS 11.Дренаж траншеи на глубоком откосе твердой мозговой оболочки от 39 до 11,72 дюймов 113

Наша цена: 105,73 $

Наша цена: 105,73 $

Наша цена: 105 $.73

От 11,05 до 11,39 дюймов на склоне глубокой Дуры

Глубокий нейтральный канал на откосе твердой мозговой оболочки 11,39 дюйма

11,39–11,72 дюйма Глубокий канал на откосе твердой мозговой оболочки

NDS 11.Дренаж траншеи глубокого откоса твердой мозговой оболочки от 72 до 12,06 дюймов 114

NDS 3,99 дюйма — дренаж траншеи 090N с нейтральным откосом твердой мозговой оболочки

NDS от 3,99 до 4,34 дюйма в траншеи для глубокого откоса твердой мозговой оболочки 091

Наша цена: 105,73 $

Наша цена: 105 $.73

Наша цена: 105,73 $

11.Канал глубокого откоса Дура с 72 до 12,06 дюймов

3.99 «Глубокий нейтральный канал на откосе твердой мозговой оболочки

Канал с глубоким откосом твердой мозговой оболочки от 3,99 до 4,34 дюйма

NDS 4,34 дюйма — дренаж траншеи 091N для глубокого нейтрального откоса твердой мозговой оболочки

Дренаж траншеи 092 для глубокого откоса твердой мозговой оболочки с NDS от 4,34 до 4,67 дюймов

NDS 4.Дренаж траншеи 093 на глубоком откосе Дура от 67 до 5,00 дюймов

Наша цена: 105,73 $

Наша цена: 105,73 $

Наша цена: 105 $.73

4,34 дюйма, глубокий нейтральный канал на откосе твердой мозговой оболочки

Канал с глубоким откосом твердой мозговой оболочки от 4,34 до 4,67 дюйма

Канал с глубоким откосом Дура от 4,67 до 5,00 дюймов

NDS 5.От 00 до 5,34 дюйма водоотводящий желоб на глубоком откосе твердой мозговой оболочки 094

NDS 5,34 «Глубокий нейтральный желоб на откосе твердой мозговой оболочки 094N

Дренаж траншеи 095 для глубокого откоса твердой мозговой оболочки NDS от 5,34 до 5,68 дюймов

Наша цена: 105,73 $

Наша цена: 105 $.73

Наша цена: 105,73 $

5.00–5,34 дюйма, канал с глубоким откосом Дура

Глубокий нейтральный канал на откосе твердой мозговой оболочки 5,34 дюйма

Канал с глубоким откосом твердой мозговой оболочки от 5,34 до 5,68 дюйма

Дренаж траншеи 096 для глубокого откоса твердой мозговой оболочки NDS от 5,68 до 6,01 дюйма

NDS от 6,01 до 6,35 дюймов в траншеи для глубокого откоса твердой мозговой оболочки 097

NDS 6.Водоотводящий желоб на склоне твердой мозговой оболочки 35 дюймов 097N

Наша цена: 105,73 $

(1)

Наша цена: 105,73 $

Наша цена: 105 $.73

Канал с глубоким откосом твердой мозговой оболочки от 5,68 до 6,01 дюйма

От 6,01 до 6,35 дюймов, канал глубокого откоса Дура

Глубокий нейтральный канал на откосе твердой мозговой оболочки 6,35 дюйма

M30E14.htm

M30E14.htm

11,1 Градони

1. Определение и описание

Это узкие траншеи, построенные по контуру для сбора стоков и сохранения влаги.
для деревьев или древесных культур. Траншеи могут быть построены непрерывной линией на всем протяжении
наклон, на более короткие расстояния или для отдельных растений.

Критерии отбора

— На пологих склонах (до 30%) используйте траншеи с уклоном наружу или ровные траншеи.

— На крутых склонах (от 30 до 70%) используйте траншеи с обратным уклоном.

— Для расчлененных склонов используйте более короткие или отдельные градони.

— Для равномерных спусков используйте длинные градони.

2. Цели

— Для улучшения поглощения и хранения воды в почве при выращивании древесных культур или растений.

— Для предотвращения внезапных наводнений или наводнений в сухой мантии.

— Для борьбы с эрозией на склонах с ухудшенным растительным покровом и восстановлением растительного покрова.
требуется.

3. Расположение и условия использования

— В полузасушливых или засушливых регионах, где интенсивность осадков не слишком велика.

— Для почв с относительно высокой проницаемостью (Испытание скорости инфильтрации почвы
и сравните с данными автоматического дождемера, рассчитанного за 10 лет
период и продолжительность от 0,5 до 1 часа).

Для обнаженных склонов водоразделов, где планируется озеленение.

Для создания садов на склоновых землях.

4. Технические условия

Длина: Длинные градони — по местности, но не более 350 м; короче градони — 3
длиной до 6 м; отдельные градони — длиной от 1 до 2 м, в форме полумесяца.

Ширина: Градони, построенный вручную — от 1 до 1,5 м; градони построенный машинным способом от 2 до 2,5 м и более.

Gradient: Horizontal — практически ровно или без градиента; обратные или внешние оценки —
2: 1 до 2,5: 1 (рис. 17).

Рис.17. Схематический разрез градони.

VI и интервал: это зависит от уклонов. Для длинных градони формула VI для
Можно использовать канавы на склонах холмов, используемые в полузасушливых или засушливых регионах. Короче или индивидуальный
При необходимости градони можно добавить между двумя длинными градони. Самое важное
учитывается способность удерживать дождевую воду от штормов размером с 10-летнюю отдачу
период. Например, в западных США градони рассчитаны на удержание 50% от 50 мм.
(2 «) шторм продолжительностью 1 час.

Сечения и объем. Поперечные сечения могут быть треугольными.
(V-образный) или трапециевидный, оба из которых обсуждались ранее. За
типа треугольник, для определения следует использовать простые тригонометрические функции.
поперечное сечение и объем. Расчеты для широких террас и
Также можно использовать канавы на склоне холма, о которых говорилось ранее. Важно помнить
чтобы выемка и насыпь были равны, чтобы при расчете объема
учитывается только отрезанная часть.Для расчета общего объема барьеры
и дамбы должны быть добавлены. Информацию о трапециевидном типе см. В разделе отвода.
канавы. Для серповидного типа приблизительный объем можно получить, используя
соответствующие диаметры отдельных бассейнов (таблица 4). Фактор 75%
следует использовать, так как объем меньше.

Форма: более длинные градони — прямые траншеи V-образной или трапециевидной формы;
отдельные градони — серповидные.

Барьеры или дамбы: для длинных градони следует использовать низкие барьеры или небольшие дамбы для удержания р.
строиться через каждые 3-4 м.

5. Диаграммы

На рис.17 показаны три основных типа поперечных сечений: треугольник (V-образный), трапеция.
и серповидные.

На рис. 18 показано гипотетическое расположение поля.

6. Порядок планировки и изысканий

Для более длинных градони можно использовать те же принципы и процедуры устройства канав на склоне холма.
применяться.Для отдельных градони расстояние должно быть размечено требуемым
интервалы деревьев или фруктовых садов (часто в шахматном порядке).

7. Порядок строительства

Ручным трудом

Для более коротких или индивидуальных градони, методы построения V-образных и
трапециевидные поперечные сечения аналогичны поперечным сечениям горных котлованов и водозаборных траншей
соответственно. Порядок постройки градони в форме полумесяца аналогичен таковому.
для отдельных бассейнов, объясненных ранее, за исключением того, что гребень для первого построен
выше, как дамба, чтобы удерживать сток.

Механизированное строительство

Для длинных и V-образных траншей: на пологих склонах (до 30%) гусеничный трактор, приспособленный.
с угловым лезвием, отклоненным от уклона земли, следует использовать для резки
траншеи с уклоном наружу или ровные траншеи. Две средние машины (100-150 л.с.) работают в унисон
рекомендуются для этой операции. На крутых склонах (от 30 до 70%) машина должна
сначала выровняйте основание, а затем сделайте траншею с обратным уклоном на внутренней стороне дороги,
наклонить угловой отвал в сторону, противоположную склону.

Рис. 18. Расположение поля градони.

8. Физическая мощность

Физические характеристики строительства траншей V-образной формы должны быть аналогичны
для уступов террас и котлованов на склоне холмов, то есть от 3 до 4 кубических метров на человеко-день,
или, при использовании тракторов, от 40 до 50 кубометров в час в зависимости от условий площадки
и почвы (градони срезают за одну операцию; время, затрачиваемое на разглаживание
скамейки террасы для получения точных горизонтальных уклонов могут быть сохранены
поставив барьеры в градони).Глубокий желоб трапециевидной формы, сделанный вручную
требует дополнительного времени на копание. Производительность может варьироваться от 2,5 до 3 кубометров на
человеко-день. Выход для градони в форме полумесяца должен быть равен или похож на
выход для отдельных бассейнов (таблица 4).

9. Отношения затрат

Длинные градони, как правило, более рентабельны при машинном производстве в большинстве
развитые развивающиеся страны. С другой стороны, короткие или серповидные градони — это
более экономичен при сборке вручную.При постройке градони своими руками V-образный тип
дешевле, чем трапециевидный тип, в то время как внешний V-образный, как правило, самый дешевый
из всех. Как и другие виды обработки земли, градони дороже в строительстве.
крутые склоны, чем на пологих.

10. Эксплуатация и управление

Когда расстояние между двумя градони увеличивается из-за изменения наклона,
поперечное сечение градони должно быть пропорционально больше, чтобы вместить
дополнительный сток.При восстановлении откосов водоразделов промежутки между двумя
Градони следует вспахивать и засеивать сразу после строительства.

11. Защита и обслуживание

Подступенки градони могут быть засеяны или временно засыпаны кустарником.
и мертвые листья до того, как начнет расти естественная растительность. Необходимо поддерживать
правильная высота края градони во избежание перелива. Любое заселение
край следует отремонтировать или укрепить.Барьеры или дамбы, разделяющие траншеи
должен быть ниже края градони, чтобы позволить перетекать в соседние
участки во время сильных дождей (рис. 17).

11.2 Инфильтрационные каналы

1. Определение и описание

Это короткие канавы или ямы, вырытые с целью временного хранения сточных вод.
воды и постепенно проникает в почву. Кюветы могут быть либо в виде
траншей или простых котлованов и могут быть построены с разной периодичностью в зависимости от участка
условия.

Критерии отбора

— Для восстановления пастбищ используйте небольшие ямы, вырытые машиной, например дисковой.
питтер.

— На возделываемых полях используйте глубокие траншеи, которые обычно вырывают ручным трудом.

2. Цели

— Для перехвата и временного хранения стоков.

— Для улучшения состояния влажности почвы и стимуляции роста растений.

— Чтобы уменьшить количество паводковой воды, тем самым минимизируя эрозию.

3. Место и условия использования

— В полузасушливых регионах, где количество осадков не менее 400 мм, но интенсивность
низкий.

— На участках с умеренной или относительно низкой «проницаемостью».

— Для восстановления пастбищ.

4. Технические условия

Траншейная канава

Размеры: Они зависят от количества осадков, характеристик почвы, растительности и землепользования.Емкость канавы должна быть достаточно большой, чтобы выдержать сильную ливню.
На некоторых равнинных участках, например, были созданы канавы шириной 2,5 м, глубиной 1,5 м и длиной 40 м.
используемый. На крутых склонах и в канавах размеры могут быть намного меньше этих.
должны строиться через равные промежутки времени. Расчеты были объяснены в предыдущем
разделы.

Горизонтальный уклон: без уклона или практически горизонтальный.

Шаги: регулярные или нерегулярные в зависимости от потребностей площадки.Для экстенсивного земледелия
на умеренных спусках расстояние может быть как у
для канав на склоне холма, то есть от 15 до 20 м

Ямы

Размеры: Они зависят от механизированного оборудования, используемого для строительства. Если
дисковый питтер используется, например, для измерения мелких, прерывистых ямок.
нужно выкопать примерно 20 на 50 см. Расстояние между каждой ямой должно быть
примерно 40 см. Расчет поперечного сечения или объема не требуется.

Глубина: зависит от влажности почвы и веса машины.

5. Диаграммы

См. Схемы трапециевидных градони (рис. 17) или водозаборных каналов (рис. 15). В
ямки — это небольшие отверстия или отверстия.

6. Порядок планировки и изысканий

Те же принципы, что и при планировании и разбивке канав на склоне холма или градони.
применяется, когда необходимо регулярно выкладывать канавы.Если нерегулярный
планировка, места котлована должны определяться местностью и фермерским хозяйством.
потребности.

7. Строительные процедуры

Ручным трудом

Похож на водозаборные канавы. При устройстве глубоких траншей выкопанный грунт должен
должны быть размещены в непосредственной близости от склонов и должны быть хорошо уплотнены.

Механизированное строительство

Дисковый питтер можно использовать для травянистых и кустарниковых покровов на склонах до 20%.
без обширных оврагов и в местах, где диск может свободно проникать.А
Изготовленный на заказ питтер листового типа с тяжелым зубцом рыхлителя рекомендуется для участков с
тяжелая корневая система и более твердые почвы.

8. Физическая мощность

Ручным трудом

Глубокая выемка делает добычу похожей на отводные котлованы.

Механизированное строительство

Работа по питтингу зависит от интервалов между каждой ямой, корнями растений, рельефом, почвой.
и навыки машиниста.

9. Отношения затрат

Ручным трудом

Чем глубже траншея, тем дороже будет строительство.

Механизированное строительство

Стоимость будет намного выше на крутых склонах, неровном рельефе или на участках с плотной
корни, твердые почвы и камни.

10. Эксплуатация и управление

Траншейного типа: насыпь должна быть хорошо уплотнена.Вина из трав должны
быть посаженным над выемкой, чтобы не было отложений в канаве.

Ямы: при планировании восстановления пастбищных угодий семена следует высевать немедленно, пока
поверхность почвы еще рыхлая.

11. Защита и обслуживание

Для траншейного типа наиболее важными работами по техническому обслуживанию является очистка от отложений.
для поддержания пропускной способности котлована на постоянном уровне. Следует сажать травы
для защиты наливных банок от размывания.Любое заселение банка необходимо отремонтировать
немедленно. Верх банка должен быть ровным и на достаточной высоте.

% PDF-1.4
%
22756 0 объект
>
endobj

xref
22756 75
0000000016 00000 н.
0000006068 00000 н.
0000006235 00000 н.
0000007368 00000 н.
0000007727 00000 н.
0000008345 00000 п.
0000008537 00000 н.
0000008734 00000 п.
0000008860 00000 н.
0000008974 00000 н.
0000009601 00000 п.
0000009882 00000 н.
0000010303 00000 п.
0000012462 00000 п.
0000014358 00000 п.
0000016064 00000 п.
0000017331 00000 п.
0000019036 00000 п.
0000020723 00000 п.
0000021247 00000 п.
0000021526 00000 п.
0000022052 00000 п.
0000024039 00000 п.
0000025832 00000 п.
0000043953 00000 п.
0000067505 00000 п.
0000067542 00000 п.
0000067622 00000 п.
0000074595 00000 п.
0000074930 00000 п.
0000075002 00000 п.
0000075123 00000 п.
0000075160 00000 п.
0000075240 00000 п.
0000082464 00000 п.
0000082803 00000 п.
0000082875 00000 п.
0000082996 00000 п.
0000083033 00000 п.
0000083113 00000 п.
0000092420 00000 н.
0000092755 00000 п.
0000092827 00000 н.
0000092948 00000 н.
0000092985 00000 п.
0000093065 00000 п.
0000100910 00000 п
0000101246 00000 н.
0000101318 00000 н.
0000101439 00000 н.
0000101476 00000 н.
0000101556 00000 н.
0000109305 00000 н.
0000109644 00000 п.
0000109716 00000 н.
0000109837 00000 п.
0000131351 00000 н.
0000131394 00000 н.
0000131474 00000 н.
0000131757 00000 н.
0000131837 00000 н.
0000132120 00000 н.
0000132200 00000 н.
0000132483 00000 н.
0000132563 00000 н.
0000132845 00000 н.
0000132925 00000 н.
0000133208 00000 н.
0000133288 00000 н.
0000133571 00000 н.
0000161583 00000 н.
0000438906 00000 н.
0000454221 00000 н.
0000005531 00000 н.
0000001842 00000 н.
трейлер
] / Назад 22282245 / XRefStm 5531 >>
startxref
0
%% EOF

22830 0 объект
> поток
hWkXSW ^ Bn @ (@zK (P «2V ۓ P» HRCTD ک vsk ~ Y {w}

.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

*

*

*